influenza delle geostrutture nella valutazione degli effetti sismici di

Mus. civ. Rovereto
Atti del Workshop in geofisica
9 dicembre 2005
17-29
2006
VITTORIO ILICETO (*) & JACOPO BOAGA (*)
INFLUENZA DELLE GEOSTRUTTURE
NELLA VALUTAZIONE DEGLI EFFETTI SISMICI DI SITO:
IL CASO DELLA VAL D’ADIGE
Abstract - VITTORIO ILICETO & JACOPO BOAGA - The influence of the tectonic structures in the
evaluation of the seismic site effects: the Adige Valley case history.
The paper’s aim is to evaluate the Adige Valley seismic soil motion differences, due to the
topographic and lythologic effects. A general areal study and a more specific one along a profile
near Egna (Bz) were done.
A deterministic method is applied. It consider the most dangerous hystoric earthquakes
that occured, and simulates theyr local effects, considering the local soil conditions. The method
is able to calculate the realistic ground acceleration motion and a complete description of soil
motion, useful for engineering purposes (Panza, 1985; Florsch et al. 1991).
This method is based on 1D procedure for areals studies, and on more specific local 2D
studies, considering geological lateral etherogeneities.
The calculated synthetic seismograms underline as the Adige Valley and the ValSugana
Valley are the most dangerous zones of the area, due to theyr relative soft soil condition. The 2D
approach, developed for a profile perpendicular to the Valley, shows that the valley sediments,
and the topography, play e great role in the soil motion amplification. Seismic noise measurements on the field were done to define the fundamental periods of the sediments, using the H/V
spectral ratio technique. H/V ratios, knowing local Vs from literature, gave a qualitative estimation of quaternary sediment thickness, useful to improve the geologic model for the syntethic
shake simulation.
Key words: Seismic microzonation, Deterministic method, Seismic noise, H/V ratio.
Riassunto - VITTORIO ILICETO & JACOPO BOAGA - Influenza delle geostrutture nella valutazione
degli effetti sismici di sito: il caso della Val d’Adige.
(*) Dipartimento di Geologia, Paleontologia e Geofisica - Università di Padova.
17
Questo studio intende valutare lo scuotimento sismico della Val d’Adige, caratterizzata dalle influenze topografiche e dalle differenze litologiche che la contraddistinguono. E’ stato sviluppato uno studio generale della Valle ed uno più specifico lungo un transetto bidimensionale
ad essa ortogonale (località Egna-Bz).
Il metodo deterministico utilizzato considera i più pericolosi eventi sismici reali che hanno
afflitto il territorio, ne simula gli effetti locali considerando le varie tipologie di sottosuolo coinvolte, e fornisce realistiche stime dell’accelerazione massima attesa e una descrizione completa
del moto sismico del suolo, fruibile anche per esigenze di carattere ingegneristico (Panza, 1985;
Florsch et al. 1991).
Tale metodo consente di applicare sia procedure monodimensionali, valide per studi di
carattere regionale, sia di effettuare indagini locali più approfondite 2D, considerando le eterogeneità geologiche laterali.
I sismogrammi sintetici calcolati con hanno evidenziato come la Val d’Adige e la Valsugana,
essendo caratterizzate da suoli meno tenaci rispetto al restante territorio, siano potenzialmente
le zone più pericolose dove sono attese le più forti accelerazioni del suolo. L’approccio 2D,
sviluppato su un transetto perpendicolare alla Val d’Adige, ha dimostrato come i sedimenti vallivi, ed in misura minore la topografia, influiscano pesantemente sull’amplificazione sismica del
moto del suolo. Per definire al meglio gli spessori di tali sedimenti si è effettuata una campagna
di misura di rumore sismico, elaborando i rapporti spettrali H/V, permettendo di valutare le
frequenza propria del terreno. Desumendo le Vs locali da indagini pregresse, tali rapporti hanno
consentito una valutazione qualitativa degli spessori quaternari, permettendo di perfezionare il
modello geologico sollecitato sinteticamente.
Parole chiave: Microzonazione sismica, Metodo deterministico, Rumore sismico, Rapporti
H/V.
1. INTRODUZIONE
Lo scuotimento sismico lungo la Val d’Adige, per le sue caratteristiche morfostrutturali, può essere valutato, in maniera soddisfacente, lungo transetti bidimensionali ad essa ortogonali, permettendo di valutare le influenze topografiche e le forti differenze litologiche che la contraddistinguono.
In questo studio si fa riferimento ad un transetto bidimensionale in località
Egna.
Il metodo deterministico, quivi utilizzato, considera i più pericolosi eventi
sismici reali che hanno afflitto il territorio, ne simula gli effetti locali considerando le varie tipologie di sottosuolo coinvolte, riuscendo a fornire realistiche stime
dell’accelerazione massima attesa e una descrizione completa del moto sismico
del suolo, fruibile anche per esigenze di carattere ingegneristico.
Tale metodo consente di applicare sia la procedura 1D (PANZA, 1985; FLORSCH et al. 1991), che considera dei poligoni utilizzati per delimitare aree associabili a differenti modelli strutturali e a differenti caratteristiche sismotettoniche
(e.g. meccanismi focali, aree sismogenetiche e cataloghi dei terremoti relativi
all’area in esame), sia di effettuare l’indagine 2D considerando le eterogeneità
laterali.
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La procedura 1D viene affrontata con la Somma Modale, quella 2D viene
affrontata con l’approccio ibrido, che combina la sommatoria dei modi e le differenze finite (FAH et al. 1990; FAH 1994).
Dal punto di vista teorico generale il modello geologico, da sollecitare con le
simulazioni numeriche, viene ricostruito da informazioni in letteratura.
Nel caso in esame, data l’influenza dei riempimenti vallivi sullo scuotimento
sismico, è risultato indispensabile verificare come lo spessore reale di tali riempimenti fosse compatibile con quello stimato dalle misure di rumore sismico
effettuate in loco, al fine di calcolare i rapporti spettrali H/V (NOGOSHI e IGARASHI,1970: NAKAMURA, 1989) e valutare così i periodi propri del riempimento
vallivo.
Il modello geologico 2D così affinato, è stato poi sollecitato con la simulazione dei parametri del sisma di Merano 2001. L’ innovativa metodologia deterministica, servendosi della caratterizzazione del sisma, delle geometrie e delle
caratteristiche del sottosuolo, ha quindi permesso una descrizione completa del
moto sismico del suolo atteso.
2. STUDIO DELLA PERICOLOSITÀ SISMICA IN VAL D’ADIGE: IL CASO DI EGNA
2.1 Modellizzazione
L’approccio deterministico prevede di considerare la realtà sismotettonica
dell’area (input) al fine di sollecitare i modelli consideranti le diversità geologicostrutturali.
Lo scuotimento sismico sintetico (output) descrive nella sua completezza tutte le 3 componenti del moto nel range di frequenze di interesse ingegneristico.
2.1.1 Input 1D
Per definire le proprietà sismotettoniche dell’area ci si è avvalsi della zonazione sismogenetica dell’INGV ZS9 e del catalogo sismico NT4.1 con i dovuti
aggiornamenti (e.g. terremoto di Merano 17-7-2001). La ZS9 si basa su un’analisi cinematica degli elementi geologici, cenozoici e quaternari ed assume un
ruolo primario nella ricerca delle relazioni tra le strutture litosferiche profonde,
quelle crostali e quelle attive in superficie. Tra le zone sismogenetiche e il catalogo sismico vi è una relazione geografica, per cui ciascun evento, nella quasi totalità dei casi, ricade in una zona sismogenetica.
Per definire i modelli medi strutturali 1D, necessari per la valutazione deterministica della pericolosità sismica a scala regionale, ci si è avvalsi di diversi
studi e carte geologiche (Carta litologica del Trentino, DAL PIAZ et al. 1: 200.000,
Fogli geologici 1:100.000, FUGANTI et al. 2001). Essenzialmente, a tale livello di
indagine, è stato necessario differenziare gli estesi sistemi vallivi, ovviamente
19
bacini di sedimentazione quaternaria, dalle formazioni litoidi dei rilievi montani
circostanti. Si è quindi stabilito di suddividere il territorio in esame in 2 poligoni
strutturali medi rappresentativi, uno associato ai 2 più estesi sistemi vallivi della
regione (Valsugana e Val d’Adige), caratterizzato superficialmente dalle proprietà fisiche dei sedimenti, ed uno associato al restante territorio con caratteristiche fisiche tipiche di litotipi più tenaci (bedrock). Nei termini di classificazione dei suoli (tab. 1) della nuova Normativa sismica, che fa proprie le direttive
dell’Eurocodice 8 basate sulle velocità di shear dei primi 30 m di suolo, i poligoni strutturali sono associabili a suoli di tipo C (vallivi: 180m/s<Vs30<360ms) e A
(montani: Vs30>800m/s) rispettivamente.
Subsoil
class
Description of stratigraphic profile
A
Rock or other rock-like geological
formation, including at most 5 m
of weaker material at the surface
C
Deep deposits of dense or mediumdense sand, gravel or stiff clay with
thickness from several tens to many
hundreds of m
Parameters
Vs,30(m/s) NSPT (bl/30cm) cu(kPa)
> 800
—
—
180 - 360
15 - 50
70 - 250
Tab. 1 - Classificazione suoli secondo EC8 e Normativa Italiana.
2.1.2 Input 2D
Per adottare l’approccio ibrido 2D è necessario stabilire un profilo geologico più realistico possibile, definendo le proprietà fisiche dei mezzi, il sisma di
progetto, per sollecitare il modello, ed infine calcolare i sismogrammi sintetici
lungo lo stesso.
La sorgente sismica considerata, per la modellazione, è il terremoto di Merano del 17 luglio 2001 di MI=5.2 (Fig. 1). Il profilo geologico è stato dedotto da
diverse indagini e ricostruzioni note in letteratura (e.g. foglio geologico N
1:100.000), completato anche mediante una verifica sperimentale delle geometrie del sottosuolo con la metodologia HVSR (NAKAMURA 1989).
2.2.3 Tecnica H/V applicata ai fini di ricostruzione geometrica del sottosuolo
Le eterogeneità laterali, lungo il profilo, sono determinanti per gli effetti
sismici locali e sono imputabili alla topografia, ai forti contrasti di impedenza
derivanti da contatti di litotipi differenti ecc. Nel caso della valle studiata era di
particolare interesse il comportamento sismico dei sedimenti quaternari di riem20
Fig. 1 - Terremoto di Merano 17/
7/2001 MI = 5.2. Il tratto A-B
indica il profilo utilizzato per la
modellazione 2D presso Egna, i
quadrati rossi i più rilevanti sismi dell’area (da Catalago Parametrico dei Terremoti ItalianiINGV).
pimento vallivo, dai quali ci si attendeva un’amplificazione del moto rispetto ai
suoli rigidi che delimitano la valle a E e W.
Di fondamentale importanza è dunque stabilire al meglio lo spessore dei
riempimenti, rilevando con accuratezza la profondità del rifrattore principale
(bedrock). A questi fini è stata svolta una campagna di misure tromografiche di
rumore sismico.
Il rumore sismico è stato misurato con il tromografo digitale Tromino (Micromed srl). Si tratta di un tromografo tricomponente dotato di 3 velocimetri
disposti secondo le 3 direzioni del moto, capace di registrare i microtremori in
un intervallo di frequenze tra 0.1Hz-256Hz con una digitalizzazione del segnale
pari a 24 bit.
Sono stati effettuati vari punti di misura lungo la valle e sulle pendici della
stessa, con misurazioni puntuali di circa 30 minuti di registrazione, un sampling
di 128Hz. Tutti i risultati sono stati trattati con il software Grilla (Micromed srl,
vedasi CASTELLARO et al. 2004). La tecnica HVSR (KANAI 1957; IGARASHI 1970;
NAKAMURA 1989) permette di estrarre informazioni relative al sottosuolo a partire dagli spettri di rumore sismico registrati in sito. La tecnica prevede di calcolare il rapporto, in funzione della frequenza, tra gli spettri di risposta della componente orizzontale e verticale del moto dovuto ai microtremori (rumore sismico).
In questo studio la finalità dell’applicazione di tale tecnica è rivolta esclusivamente al riconoscimento della frequenza di risonanza del terreno, a fini di ricostruzione geometrica del sottosuolo, e non intende valutare, da tali rapporti spettrali, fattori di amplificazione sismica. La natura del rumore sismico registrato e
dei relativi picchi dei rapporti spettrali è difatti tuttora molto discussa in ambito
scientifico: i microtremori non sono infatti costituiti esclusivamente da onde di
volume (P e S), ma principalmente da onde di superficie, in particolare di Rayleigh (LACHET and BARD, 1994). Se assumiamo che in un semispazio i 2 strati
21
differiscano in termini di velocità sismica e densità (contrasto di impedenza), e
che la risonanza sia legata alla lunghezza d’onda (λ) incidente pari a 4 volte lo
spessore h del primo strato (ipotesi λ/4), si può ricavare una stima della profondità del rifrattore sismico dal riconoscimento della frequenza di risonanza propria del sottosuolo (vedi IBS-VON SEHT e WOHLENBERG, 1999). Dunque il riconoscimento della frequenza di risonanza propria del sito, ricavato dal rapporto
spettrale H/V del rumore sismico, permette, nota una stima delle Vs, la determinazione delle profondità delle coltri sedimentarie. È opportuno specificare che
tale tecnica è tutt’oggi in una intensa fase di sperimentazione e che l’elaborazione dei dati di campagna deve essere eseguita con molta cautela dato che blandi
contrasti di impedenza acustica, ad esempio, indurrebbero a forvianti picchi del
rapporto H/V legati alle onde di Rayleigh non correlabili alla risonanza delle
onde di corpo e quindi alla profondità del rifrattore (KONNO and OHMACHI 1998).
Le formule [1], [2], [3] e [4] mostrano la relazione tra periodo proprio,
velocità di shear e spessore dei sedimenti.
Le figure 2, 3 e 4 mostrano i rapporti spettrali H/V calcolati da dei segnali
acquisiti in 3 siti della Val d’Adige nei pressi di Egna (vedi Fig. 1 e Fig. 7).
Dalle figure si notano i ben individuabili picchi principali. Sono stati calcolati diagrammi temporali del HVSR che dimostrano la persistenza temporale
dell’ampiezza, che elimina l’ipotesi di cause transitorie. Altrettanto importante
è l’analisi direzionale del segnale che evidenzia, data l’isodirezionalità, il carattere strutturale e non antropico dei picchi.
22
Fig. 2, 3, 4 - Rapporti spettrali H/V di 3 siti in Valle (finestre di 30s ed un dumping
del 5%).
I 3 siti di misura in valle 1, 2, e 3 (vedi profilo Fig. 7) mostrano dei chiari
picchi a frequenze tra gli 0,38 Hz e 0,44 Hz, che, con una velocità stimata di Vs
di 700m/s, individuano profondità del rifrattore tra i 380 e i 460 m (vedi tab 2).
Sito
Frequenza Propria (Hz)
Profondità (m)
1
0,38
460
2
0,4
420
3
0,44
380
Tab. 2 - Frequenza Propria e profondità stimata per 3 punti di misura in valle.
23
Il sito 4 invece, misurato sul versante della valle (loc. Cortaccia), mostra
(Fig. 5) come atteso una risposta piatta priva di picchi fondamentali alle basse
frequenze, e dei picchi coalescenti attorno ai 7 Hz, da imputare a modeste coperture di pochi metri. Il sito di misura si trovava in un paese abitato, l’analisi
temporale del segnale ha indicato dei chiari fenomeni isolati di energizzazione
legati ad attività antropica, non presenti nelle altre analisi. Tali segnali sono stati
esclusi dalla computazione spettrale.
Fig. 5 - Rapporto spettrale del
sito in versante.
3. RISULTATI
Iniziamo col considerare i risultati ottenuti con la modellazione 1D del territorio in esame. La figura 6 mostra la distribuzione dei valori di Design Ground
Acceleration (limite massimo di frequenza 10 Hz) ottenuta per il modello 1D
del territorio in esame, i valori, rappresentano i nodi della griglia considerata
nella modellazione (cap. 2).
Da come si evince chiaramente dalla figura 6, le condizioni più pericolose,
dal punto di vista dello scuotimento sismico atteso, si concentrano nel poligono
vallivo caratterizzato da suoli meno tenaci. In particolare i valori delle accelerazioni di picco denotano amplificazioni fino a 4 volte superiori lungo la Valsugana e la Val d’Adige, rispetto ai valori attesi nelle zone limitrofe considerate suolo
rigido (bedrock). Questa valutazione di massima della pericolosità sismica a scala regionale, permette già l’analisi completa e realistica del moto del suolo atteso, considerante la realtà sismotettonica dell’area. Soprattutto permette di differenziare, seppur in termini generici, le tipologie di suolo investite dal moto sismico, superando le stime della pericolosità basate sulla considerazione di un’unica tipologia di suolo. Ciò consente di concentrare gli sforzi di microzonazione e
di approfondire gli studi nelle aree risultate potenzialmente più pericolose. Nel
caso in questione le valli citate sono anche, rispetto all’intero territorio, le aree
dove sono maggiori le densità abitative, le attività industriali e le vie di comunicazione.
24
Fig. 6 - Design Ground Acceleration attesa per il Trentino.
In questo studio ci si è focalizzati sulla Val d’Adige , utilizzando l’ approccio
ibrido, lungo un transetto di circa 7 km ortogonale all’estensione della stessa
(profilo NWSE, Fig. 1). Una volta affinato il profilo 2D, attribuendo gli spessori
dei sedimenti vallivi ricavati dalle indagine tromografiche comparate con le informazioni geologiche note, si è sviluppato lo studio dello scuotimento sismico
tramite la metodologia dell’approccio ibrido nella zona in esame. Il modello,
così determinato, è stato sollecitato sinteticamente con il recente terremoto di
Merano del luglio 2001.
In Figura 7 sono visibili sismogramma, velocigramma e accelerogramma sintetici della componente radiale ottenuti lungo il profilo. La direzione del profilo
è NW-SE, il sisma investe il modello da NW. È già evidente in figura come lo
scuotimento più intenso sia limitato ai sedimenti vallivi investiti dall’energia sismica, sia in termini di picchi dei valori, sia in termini di durata del segnale. La
figura 8 mostra il modello di amplificazione lungo il profilo. L’amplificazione è
desunta come il rapporto degli spettri di risposta tra i 105 sismometri virtuali
distribuiti lungo il profilo e lo spettro di riferimento del modello 1D dell’area.
Le amplificazioni maggiori (sino a 3volte) sono attese in corrispondenza del
riempimento vallivo della Val d’Adige, ma amplificazioni di modesta entità sono
attribuibili anche alla topografia. Si nota infatti come le acclività, più marcate
del versante sinistro, influiscano sul moto del suolo (e.g. km 1.7 del profilo).
25
Fig. 7 - Sismogramma, velocigramma e accelerogramma sintetici della componente radiale ottenuti lungo il profilo. A.
Dolomie (Carnico-Ladinico),
B. Dolomie del Serla (Anisico),
C. Calcari, Marne, Arenarie,
Siltiti del Werfen (Scitico), D.
Alluvioni (Quaternario) 1, 2, 3,
4 punti di misura del rumore
sismico (par. 3. 2. 3).
La metodologia permette di evidenziare le amplificazioni per tutte 3 le componenti del moto e per un range di frequenze 0-5.5 Hz. Nel caso in esame le
amplificazioni più consistenti sono limitate alle componenti radiale e verticale
del moto. I picchi sono attesi per frequenze inferiori a 1Hz per la componente
trasversale e radiale, mentre la componente verticale presenta anche un picco
attorno ai 3Hz. L’importanza di conoscere quali frequenze sono più eccitate
dallo scuotimento sismico è ovviamente fondamentale per confrontare i valori
ottenuti delle frequenze naturali del suolo e quelle, proprie, degli edifici di importanza strategica presenti nell’area in esame.
4. CONCLUSIONI
La tecnica della Somma Multimodale ha evidenziato come le Val d’Adige e
la Valsugana, essendo caratterizzate da suoli meno tenaci rispetto al restante
territorio, siano potenzialmente le zone più pericolose dove sono attese le più
26
Fig. 8 - Amplification Pattern del profilo considerato, componente radiale,
verticale e trasversale.
A. Dolomie (Carnico-Ladinico), B. Dolomie del
Serla (Anisico), C. Calcari, Marne, Arenarie e Siltiti del Werfen (Scitico),
D. Alluvioni (Quaternario).
forti accelerazioni del suolo. L’Approccio Ibrido 2D, sviluppato su un transetto
perpendicolare alla Val d’Adige, ha dimostrato come i sedimenti vallivi, ed in
misura minore la topografia, influiscano pesantemente sull’amplificazione sismica del moto del suolo. Per definire al meglio gli spessori di tali sedimenti si è
effettuata una campagna di misura di rumore sismico, elaborando i rapporti
spettrali H/V, e permettendo di valutare la frequenza propria del terreno. Desumendo le Vs locali da indagini pregresse, tali rapporti hanno consentito una
valutazione qualitativa degli spessori quaternari.
Il lavoro svolto ha dunque documentato l’importanza di studi di microzonazione in grado di considerare le diverse realtà geostrutturali locali. Nel sito studiato, tale importanza è sottolineata dal fatto che le zone più pericolose dell’area
27
coincidono con quelle dove si trovano i più grossi centri abitati, centri di produzione e le più importanti vie di comunicazione della regione.
RINGRAZIAMENTI
Ringraziamo il Prof. G.F. Panza e il gruppo di Sismologia dell’Università di
Trieste per gli importanti contributi e l’utilizzo dei programmi legati alla metodologia deterministica.
Ringraziamo la Dott.ssa S.Castellaro dell’Università di Bologna per i contributi e la strumentazione che hanno permesso le misure del rumore sismico locale.
BIBLIOGRAFIA
BOSELLINI A., CASTELLARIN A., DAL PIAZ G.V., NARDIN M., 1999 - «Carta litologica e dei
lineamenti strutturali del Trentino», Provincia Aut. Di Trento,
CASTELLARO S., MULARGIA F., BIANCONI L., 2004 - Stratigrafia sismica passiva: una nuova
tecnica accurata veloce ed economica. Geol. Tec & Amb..
COSTA G., PANZA G.F., SUHADOLC P., VACCARI F., 1993 - Zoning of the Italian territory in
terms of expected peak ground acceleration derived from complete synthetic seismograms, J. Appl. Geophys., 30, 149-160.
FAEH D., SUHADOLC P., PANZA G.F., 1990 - Estimation of Strong Ground Motion in Laterally Heterogeneus Media: Modal Summation-Finite difference. Proc. of the 9th European Conf. Of Eartquake Engineering, Moscow, 11-16 Sept 1990, 4a, 100-109.
FAEH D., SUHADOLC P., MUELLER S., PANZA G.F., 1994 - A hybrid method for the estimation of ground motion in sedimentary basins: quantitative modeling for Mexico city.
Bull. Seism. Soc. Am 84, 383-399.
FLORSCH N., FAEH D., SUHADOLC P., PANZA G.F., 1991 - Complete synthetic seismograms
for high frequency multimode SH waves. PAGEOPH, 136, 529-560.
FUGANTI A., BAZZOLI G.F., MORTEANI G., 2001 - La genesi della Val d’Adige. Studi Trentini di Scienze Naturali, Acta Geologica, 77.
IBS VON SEHT M., WOHLENBERG J., 1999 - Microtremor measurements used to map thickness of soft sediments. Bull. Seism. Soc. Am. 89, 250-259.
ILICETO V., PERUZZA L., ROVELLI A., SLEJKO D., 2002 - La difesa dai terremoti mediante
zonazione sismica: sinergie fra Protezione Civile e Piani Regolatori, Geol. Tec &
Amb. 3, 15-36.
ILICETO V., BOAGA J., 2005 - Deterministic earthquake scenarios and site effects estimation for S.Michele al Tagliamento (VE)-Italy. Proc. Of the 5th Forum Nazionale di
Scienze della Terra, Geoitalia 2005, 20-23 sept. 2005, Spoleto.
28
INGV Zonazione Sismogenetica ZS9 (http://zonesismiche.mi.ingv.it) e Catalogo parametrico dei terremoti italiani al di sopra della soglia di danno NT 4.1 (http://
emidius.mi.ingv.it)
KONNO K., OMACHI T., 1998 - Ground motion characteristics estimated from spectral
ratio between horizontal and vertical components of microtremors. Bull. Seism. Soc.
Am 88, 228-241.
LACHET C, BARD P.-Y., 1994 - Numerical and Theoretical investigations on the possibilities and limitations of Nakamura’s Technique. J. Phys. Earth 42, 377-397.
NAKAMURA Y. A method for dinamic characteristics estimation of subsurface using microtremors on the ground surface. Quaterly Rept. RTRI, Japan 33, 25-33.
NOGOSHI M., IGARASHI T., 1970 - On the propagation characteristics of the microtremors
J. Seism. Soc. Japan 24, 24-40
PANZA G.F., 1985 - Syinthetic seismograms: The Rayleigh waves modal summation. J.
Geophysics, 58, 125-145.
PANZA G.F., VACCARI F. & ROMANELLI. F., 1999 - The IUGS-UNESCO IGCP Project 414:
Realistic Modeling of Seismic Input for Megacities and Large Urban Areas. Episodes,
March 1999, Vol.22, No.1, p. 26-32.
PANZA G.F., ROMANELLI F. AND VACCARI, F., 2001 - Seismic wave propagation in laterally
heterogeneous anelastic media: Theory and applications to seismic zonation. Advanced in Geophysics, vol.43, 1-95.
PANZA G.F., ROMANELLI F., VACCARI F., DECANINI L. & MOLLAIOLI F., 2001 - Contribution of the deterministic approach to the characterization of the seismic input. OECDNEA Workshop on Engineering characterization of Seismic Input, BNL, Upton, New
York, 15-17 November, 1999, NEA/CSNI/R (2000) 2, 655-715.
VACCARI F., GREGERSEN S., FURLAN M., PANZA G.F., 1989 - Synthetic seismograms in
laterally heterogeneus anelastic media by modal summation of the P-SV waves.
Geophys. j. Int. 99, 285-295.
29
30