Allegato:Studio Compatibilità

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Progetto per la realizzazione delle infrastrutture primarie del comparto commerciale dell’agglomerato industriale di Villacidro
Studio di compatibilità idraulica
1
PREMESSA GENERALE
1
2
DESCRIZIONE DEL BACINO IDROGRAFICO
2
3
METODOLOGIE DI CALCOLO DELLE PORTATE DI PIENA
7
4
RISULTATI DELLO STUDIO
12
APPENDICE: SIMULAZIONE CON SOFTWARE HEC-RAS
15
ALLEGATO 1: DOCUMENTAZIONE FOTOGRAFICA PRELIMINARE
45
ALLEGATO 2: DOCUMENTAZIONE FOTOGRAFICA EVENTO PLUVIOMETRICO
ECCEZIONALE IN DATA 22/11/2011
ALLEGATO 3: SEZIONI IDRAULICHE
1202a D01 r2 Studio compatibilità.docx
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1. PREMESSA GENERALE
La presente relazione fa parte dello studio di compatibilità idraulica delle opere di urbanizzazione
primaria di un’area (comparto SC), destinata a insediamenti commerciali, situata all’interno
dell’agglomerato industriale di Villacidro, di proprietà del Consorzio Industriale Provinciale del
Medio Campidano.
Lo studio è redatto ai sensi dell’art. 8, comma 2 delle norme di attuazione del P.A.I. Regione
Autonoma Sardegna.
Il progetto del Piano Particolareggiato del Comparto SC per insediamenti commerciali è stato
approvato dal Consiglio Comunale di Villacidro con deliberazione n. 46 assunta in data 29
settembre 2005.
Il Comparto SC, localizzato in zona “su Filixi” geometricamente caratterizzato da una forma
allungata da sud a nord; è attraversato parzialmente da un compluvio naturale che prosegue
intersecando la strada Provinciale 61 (Villacidro - San Gavino Monreale) al Km 4,2.
Già dalle foto aeree eseguite agli inizi degli anni 80, si evidenzia che il compluvio, dopo
l’attraversamento della strada provinciale, perde il suo letto di scorrimento per assorbimento nei
campi coltivati, e non è più rintracciabile il suo alveo, né il punto di confluenza con il Rio
Seddanus.
Sull’area da urbanizzare insiste a monte (direzione Sud-Ovest), un piccolo bacino idrografico della
superficie di 1,113 Kmq la cui sezione di chiusura è posta all’estremità sud del comparto stesso.
Di questo bacino sono state calcolate le portate corrispondenti ai tempi di ritorno di 50, 100, 200, 500 anni
secondo le metodologie delle Linee Guida del Piano Stralcio per l'Assetto Idrogeologico della Regione
Autonoma della Sardegna.
2. DESCRIZIONE DEL BACINO IDROGRAFICO
2.1.
Generalità - Riferimento territoriale e cartografico
Il bacino, come meglio evidenziato nella cartografia allegata (tavola D01B), copre una porzione di territorio
denominata Pranu de Mesu, interposta tra la S.P. 61 che collega Villacidro a San Gavino Monreale e il rio Sa
Mandara affluente del Rio San Gavino.
Nella cartografia ufficiale l'area è compresa:
•
nella carta geologica d’Italia scala 1: 100.000 foglio n°224-225;
2/54
•
nella Carta d'Italia in scala 1.25.000 FG. n°547 nelle sezioni III (Villacidro) e IV (San Gavino
Monreale);
•
nella Carta Tecnica Regionale in scala 1:10.000 nelle sezioni 547060 (San Gavino Monreale sud),
547100 (Podere San Michele e 547090 (Villacidro);
2.2.
Natura dei terreni
Dal punto di vista geologico il settore risulta costituito da depositi alluvionali derivanti da processi di
sedimentazione di materiale di erosione del massiccio del Monte Linas e depositati per trasporto fluviale in
paludi in fase regressiva.
In modo specifico, il settore analizzato, è costituito da depositi detritici facenti parte della parte distale della
conoide alluvionale terrazzata di Villacidro, caratterizzate da corpi sedimentari che differiscono per tessitura
e struttura, in funzione dei meccanismi deposizionali che hanno agito nel settore di aggradazione dell’antica
conoide. Nell’area, prevalgono depositi da flusso in massa, dove i clasti appaiono poco arrotondati; si
riconoscono accumuli da debris flow (depositi massivi) caratterizzati da depositi poco selezionati, con
blocchi in matrice fine, inversamente gradati, o mudflow costituito da prevalenza di sabbie e materiali, più
fine. Si rinvengono generalmente depositi conglomeratici grossolani, a clasti prevalentemente da spigolosi a
subarrotondati, eterometrici e poligenici, da poco a parzialmente alterati, matrice limo-argillosa rossastra,
mediamente addensati. La percentuale di matrice non è omogenea, infatti si passa da livelli con alta
percentuale di clasti, a livelli, o bancate a maggior frazione di fini. In profondità si sono rivenuti livelli
caratterizzati da conglomerati a matrice sabbiosa, sabbio-limosa e limo-argillosa, intercalati da livelli metrici
di sabbie limose, sabbie argillose addensate con clasti centimetrici di rocce paleozoiche.
La successione, si presenta più o meno continua su tutta l’area rilevata. Localmente, si possono riscontrare
lievi variazioni di spessore dovute alla presenza di strutture lenticolari; inoltre, nei livelli conglomeratici, è
possibile riscontrare decimetriche intercalazioni argillose.
2.3.
Uso del suolo
Il suolo è caratterizzato in generale da una tessitura sabbiosa-limosa con elevata pietrosità.
L’area analizzata presenta una bassa acclività e una coltre pedogenizzata, con spessori variabili da 1,5 a 0,5
m, che ha consentito l’attività agricola. Circa il 60% dei terreni del bacino, infatti, è caratterizzato da un
ambiente colturale a vigneti, frutteti, e oliveti. I seminativi sono spesso avvicendati a pascolo e occupano
circa il 35% dell’intera superficie del bacino idrografico. La superficie caratterizzata da strade di
penetrazione agraria, caseggiati e infrastrutture, occupa circa il 5%.
2.4.
Morfologica e idrologia
L’estensione del bacino sino alla sezione idraulica considerata si sviluppa su una superficie complessiva di
1,113 km2 e riguarda una porzione di territorio che presenta un’acclività media che non supera il 3%.
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L’energia del rilievo, definita come dislivello massimo relativo su una porzione di territorio unitaria, è
mediamente bassa infatti, molte in parti del reticolo, é caratterizzata da un basso gradiente di pendio.
Il piccolo bacino si estende nella parte prossimale della conoide alluvionale terrazzata di Villacidro
corrispondente ad una superficie di aggradazione in cui si dipartono una serie di vallecole ad andamento per
lo più divergente che presentano un flusso idrico occasionale. Le linee di deflusso rilevate, sono
caratterizzate da un limitato sviluppo longitudinale, e da una bassa competenza che non ha permesso
l’evoluzione di forme tipiche di erosione concentrata. I processi erosivi sono localizzati e legati ad eventi
occasionali, mentre quelli di sedimentazione sono evidenti nei cambiamenti di acclività, dove il trasposto
solido e l’abbassamento improvviso dell’energia, favoriscono occasionali processi di sedimentazione.
La maggior parte delle acque del bacino, vengono raccolte dalle varie sistemazioni agricole e canalizzazioni
stradali e convogliate nel canale di guardia che delimita la centrale elettrica del “Gruppo Beretta” per un
tratto di circa 550 metri. Tale canale, di sezione trapezia, costruito in corrispondenza della depressione
naturale del terreno, ha la capacità, visto le notevoli dimensioni, di far defluire grosse quantità d’acqua. Le
acque meteoriche convogliate, vengono rilasciate sul proseguimento della vallecola, dove la permeabilità del
terreno ne permette il parziale assorbimento e il rifornimento della circolazione idrica sotterranea di tipo
subalveo, come era stato evidenziato dalle indagini geognostiche nella parte più depressa della futura area
commerciale. Quest’area presenta un basso morfologico dove si evidenzia un effimero compluvio, con
sezione idraulica poco incassata ed incisa nella copertura detritica. I processi di erosione sono legati
direttamente agli eventi meteorici: il ridotto bacino di alimentazione, l’acclività che non supera il 2% e la
permeabilità dei terreni coltivati, riducono i processi all’azione di un rivolo d’acqua che ha eccezionalmente
la forza di rimuovere o dilavare le parti più fini del substrato conglomeratico.
Nella parte medio-bassa del compluvio l’incisione diventa meno definibile; le forme di erosione sono
limitate per la bassissima acclività, che nel tempo ha permesso la sedimentazione di solo materiale limoargilloso che ha impermeabilizzato il fondo della vallecola. Tali condizioni, per conformazione naturale del
rilievo e per la presenza di una copertura vegetazionale, rendono difficoltoso lo smaltimento dei deflussi e
favoriscono i fenomeni di ristagno, o allagamento idrico.
Il bacino è stato delimitato dopo un’ attenta analisi morfologica del sistema di deflusso, che si sviluppa nel
settore di Pranu de Mesu, corrispondente ad un’area poco delineabile, in quanto zona di displuvio della
conoide alluvionale, a bassissima acclività, con vallecole che alimentano occasionalmente il collettore
principale ubicato nella zona di Su Filixi. A monte del bacino, in corrispondenza della strada che collega
Villacidro a Gonnosfanadiga è presente un’ area di displuvio che intercetta e devia lateralmente le acque che
vanno ad alimentare rispettivamente a ovest, un collettore del rio Sa Mandara, e a est il canale del rio
Seddanus.
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Nella parte orientale la S.P. Villacidro – San Gavino (SP61) intercetta i deflussi lungo la canaletta stradale e
da cui vengono convogliate nel sistema di raccolta delle acque che insiste nella zona industriale di
Villacidro.(vedi ricostruzione del bacino idrografico di seguito)
Tramite rilevamento diretto, all’interno del bacino sono stati riconosciute due linee di deflusso, che
raccolgono le acque meteoriche delle diverse canalette effettuate per la regimazione e raccolta delle acque
dei terreni coltivati. Come desumibile dalla cartografia, il bacino risulta intersecato trasversalmente dalla
strada comunale Su Filixi (in Catasto riportata come strada comunale “Muntangia”) che ha modificato il
percorso originario di scorrimento delle acque. Infatti allo stato attuale, le acque defluiscono verso valle,
prima in adiacenza alla strada comunale di Su Filixi e poi tramite alcuni tombini esistenti, vengono
convogliate verso il canale di guardia in terra realizzato a difesa dei vicini argini delle lagune di accumulo
dell’acqua industriale.
Le caratteristiche morfometriche del bacino sono state cosi definite:
•
Superficie totale S [km2]: 1,113
•
Lunghezza asta principale L [m] : 2.760
•
Pendenza media dell’asta principale JM: 0,0081
•
Altitudine massima del bacino [m s.l.m.] Hmax: 145,00
•
Altitudine minima del bacino [m s.l.m.]: Hmin: 101,00
•
Altitudine media del bacino [m s.l.m.]: Hm: 123,00
•
Pendenza media del bacino ib: 0,0238
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2.5.
Condizioni di pericolosità definite dal P.A.I.
Il PAI della R.A.S. inserisce il settore nel sottobacino n°7 “Flumendosa – Campidano - Cixerri”. Secondo la
perimetrazione delle aree a rischio idraulico e geomorfologico del P.A.I. (Delibera della Giunta Regionale n°
54/33 del 30/12/2004) l’area non risulta essere inserita nel Piano di Assetto Idrogeologico. Inoltre l’area non
ricade all’interno di zona con vincolo idrogeologico secondo il Regio Decreto n. 3267/1923. Non è stata
inoltre individuata alcuna zona di tutela integrale o di rispetto di punti di presa di acque da destinare ad uso
pubblico ai sensi del D. Lgs. 152/06.
3. METODOLOGIE DI CALCOLO DELLE PORTATE DI PIENA
La determinazione delle portate di massima piena in Sardegna, data la necessità di stimare i valori in sezioni
non osservate e come nel caso in esame, riferite al reticolo idrografico superficiale secondario, si deve basare
sulla comparazione critica dei risultati ottenuti dalle diverse metodologie di calcolo (metodi diretti e indiretti)
e dal raffronto con i dati osservati, qualora disponibili.
3.1.
Metodi diretti
Per metodi diretti si intendono quelli riportati nella pubblicazione “Valutazione delle piene in Sardegna”
(Cao, Piga, Salis, Sechi, novembre 1991). Essi mirano a determinare la portata di piena di un bacino
prescindendo dall’informazione pluviometrica della regione in cui il bacino e ubicato (nelle espressioni
analitiche dei metodi non compare ne l’altezza della precipitazione ne la sua intensità) e determinando la
distribuzione probabilistica della portata al colmo tramite l’elaborazione statistica dei dati idrometrici rilevati
su bacini ritenuti morfometricamente omogenei.
Il primo metodo fa riferimento alla distribuzione log-normale delle portate di piena; divide il territorio
regionale in bacini occidentali e orientali utilizzando diverse formulazioni per ognuna delle due macro aree.
Il metodo è applicabile solo se è rispettata la seguente condizione:
A*Hm > 5x109
dove A è la superficie del bacino in mq; Hm è l’altezza media del bacino in m;
Per il bacino in esame A*Hm = 0,141351 x109 quindi il metodo non è applicabile.
Il secondo metodo fa riferimento alla distribuzione TCEV esprimendo la probabilità di non superamento
attraverso la somma di due distribuzioni esponenziali del tipo:
exp
Caratterizzata dai quattro parametri λ1, λ2, θ1, θ2.
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La prima distribuzione (parametri λ1 e θ1) caratterizza i valori più frequenti della portata di massima piena
annuale mentre la seconda distribuzione (parametri λ2 e θ2) caratterizza la componente eccezionale della
portata di massima piena annuale.
In base all’analisi regionale, l’intero territorio della Sardegna risulta suddiviso in due zone (bacini occidentali
e orientali), idrologicamente omogenee.
Quest’ultima metodologia, deriva dall’analisi di serie storiche relative a stazioni che sottendono bacini di
estensione superiore a circa 60 km2, di conseguenza essa fornisce risultati soddisfacenti se applicata a bacini
di media e grande superficie.
Nel caso in questione si è escluso l’utilizzo dei metodi di stima regionali “diretti” in quanto non validati
per bacini di piccola estensione.
3.2.
Metodi indiretti
Si basano sulla stima della portata al colmo a partire dalle precipitazioni meteoriche. L’altezza di pioggia in
relazione alla durata è descritta dalle curve di possibilità pluviometrica. Tali curve possono essere
determinate con riferimento a due distribuzioni probabilistiche distinte: distribuzione log-normale e
distribuzione TCEV.
METODO LOG-NORMALE
Il metodo permette, rispetto ai metodi di stima diretta, di rappresentare meglio sia le caratteristiche
climatiche locali che le caratteristiche morfometriche del bacino, nonché la maggiore o minore attitudine al
deflusso superficiale. Esso inoltre, contrariamente ai metodi statistici di stima diretta, può essere applicato
anche sui bacini di minore estensione.
Il modello fa riferimento alla formula razionale avente la seguente forma:
Qmax = 0.278 ψ h S Tc
-1
dove:
Qmax = portata di massima piena in m3/s avente stesso tempo di ritorno di h;
ψ = coefficiente di deflusso
h = altezza di pioggia in mm di durata Tp = Tc e avente dato tempo di ritorno;
S = superficie del bacino in Km2;
Tc = tempo di corrivazione in ore;
0.278 = coefficiente che tiene conto delle unità di misura prescelte.
Coefficiente di deflusso
In via cautelativa si ritiene opportuno assumere un coefficiente di deflusso pari a 1,
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ipotizzando così che non si verifichi infiltrazione ma l’acqua defluisca totalmente in superficie.
Per la valutazione degli afflussi meteorici si è fatto riferimento alle pubblicazioni dell’Istituto di Idraulica e
Costruzioni Idrauliche dell’Università di Cagliari: “Determinazione statistica delle curve di possibilità
pluviometrica. Applicazione alle piogge di durata inferiore alle 24 ore in Sardegna” (C. CAO, G.
PAZZAGLIA, P. PUDDU) e “Determinazione di zone pluviometriche omogenee per le piogge di breve
durata mediante l’uso delle piogge massime giornaliere - applicazione alla Sardegna -” (P. PUDDU).
Altrettanto utile si è rivelato inoltre il “Rapporto regionale: Sardegna” presentato da C. A. FASSÒ al
Convegno Nazionale sull’Idrologia e la sistemazione dei piccoli bacini, Roma 1969.
Nella memoria CAO, PAZZAGLIA E PUDDU, dopo aver preso in esame tutti i dati pluviografici relative
alle piogge intense di durata inferiore alle 24 ore verificatesi in Sardegna, sono pervenuti alla individuazione
di quattro tipi distinti di regimi pluviometrici relativi alle piogge del tipo anzidetto.
Per ciascuno dei quattro gruppi sono state determinate le equazioni rappresentative delle curve di possibilità
pluviometrica scritte sotto la forma:
h = h1 τ
1)
(a+bu)
con:
2)
Log h1 = c + d u
dove:
h [mm] è l’altezza di precipitazione di durata τ [ore] ;
h1 [mm] è l’altezza di precipitazione di durata unitaria;
a, b, c e d sono delle costanti caratteristiche di ogni gruppo (di questi sono stati assunti valori aggiornati al
1992 di Cao – Piga – Salis – Sechi);
u rappresenta il frattile della distribuzione normale standardizzata e consente di scrivere le equazioni
direttamente in funzione della probabilità di non superamento P, ovvero del tempo di ritorno T = 1/(1-P).
La stazione pluviometrica più rappresentativa risulta quella di Villacidro che appartiene II gruppo omogeneo,
i cui parametri hanno i seguenti valori:
a = 0,359696
b = -0,017941 c = 1,296212
d = 0,167488
La durata critica è stata assunta pari al tempo di corrivazione
La bontà della stima della portata dipende strettamente dai dati disponibili e dalla precisione con cui sono
valutati i parametri sopra descritti. Pertanto, calcolato il tempo di corrivazione, scelto il tempo di ritorno
dell’evento di cui si vuole determinare la portata di piena e individuato il gruppo di appartenenza del bacino
in esame si calcola l’altezza di pioggia relativa ad un evento meteorico di durata TC e tempo di ritorno TR.
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Si ricorda come i principali limiti relativi all’applicazione del Metodo Cinematico sono insiti nelle incertezze
relative alla determinazione dei parametri che regolano la trasformazione afflussi – deflussi ed il movimento
delle particelle liquide nella rete idrica.
Nelle tabella riassuntiva delle caratteristiche del bacino vengono riassunti i parametri morfologici del bacino,
il tempo di corrivazione, le altezze di massima precipitazione relative a più tempi di ritorno e le conseguenti
portate di massima piena con coefficiente di deflusso pari a 1,00.
METODO TCEV
Con il modello Two Component Extreme Value (TCEV) si calcola la portata al colmo con la
formula razionale nella forma:
·
max
Dove:
= intensità media di pioggia netta e ragguagliata, di assegnato tempo di ritorno T
max =
Superficie del bacino idrografico
L’intensità di pioggia netta e ragguagliata, è stata ottenuta con il metodo del Curve Number (CN)
sviluppato dal Soil Conservation Service applicato alle piogge meteoriche lorde ricavate dalle curve
di possibilità pluviometrica valide per la Sardegna, ottenute dall’analisi dei massimi annui di piogge
brevi e intense mediante la distribuzione TCEV (Deidda e Piga, 1998). Il ragguaglio all’estensione
del bacino idrografico in esame è fatto con le espressione riportate nelle linee guida del PAI.
La relazione che esprime l'altezza di precipitazione derivante dalla distribuzione TCEV per un
evento meteorico intenso di durata τ per i tempi di ritorno assegnati, assume la forma seguente:
μ!
· "#
con μ!
$ ·
%
, dove μ!
(pioggia indice relativa alla località) dipende dalla durata
assegnata della precipitazione τ (ore) e dai coefficienti a1 ed n1 calcolabili in funzione della pioggia
giornaliera media μ! desumibile dalla carta delle isoiete regionali:
$
μ!
0.886 · 24%
,
0,493 0 0,476 · 234
5
μ!
Mentre:
"#
$ ·
%6
è il coefficiente di crescita dipendente dalla durata τ e dal tempo di ritorno T
mediante i parametri $ ed , che hanno formulazioni differenti a seconda delle caratteristiche del
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bacino, della durata τ della precipitazione e del tempo di ritorno T, come evidenziato nella Tabella
seguente per tempi di ritorno T > 10 anni e per la sottozona 2 di cui il bacino in esame fa parte.
SZO
Durata
$
2
0,044182 0 1,0817 · 234
5
8
,
0,018676 0 0,24310 · 234
,
5,6593 · 10
:
5
4,0872 · 10
8
:
3,5453 · 10
· 234
5
· 234
5
8
≤ 1 ora
≥ 1 ora
8
La pioggia così ottenuta viene ragguagliata all’area tramite il parametro r, secondo la formulazione
utilizzata nel VAPI, che fa riferimento al Flood Studies report:
;
1
0,0394 < 5,:=> ·
5.>5?5.5 5@ AB C
valida per S < 20 kmq
Dove τ è la durata della precipitazione.
La durata critica si è assunta pari al tempo di corrivazione ponendo a zero il tempo di formazione
del ruscellamento superficiale.
3.3.
IL TEMPO DI CORRIVAZIONE
Per il calcolo del tempo di corrivazione sono state usate le formule sotto elencate:
S
= 1,49
JM
Formula di Ventura:
TC (ore) = 0.127 ⋅
Formula di Pasini:
0.108 ⋅ ( S ⋅ L)
TC (ore) =
JM
Formula di Viparelli:
TC (ore) =
1
3
= 1,74
L
= 0,77
3.6 ⋅ V
1000
(100L0.8 ((
) − 9) 0.7
CN
= 1,82
Formula Soil Conservation Service: TC (ore) =
1100 ib
Formula VAPI:
TC (ore) = 0.212 ⋅ S 0.231 (
Hm
) = 3,51
JM
Dove oltre alla simbologia già utilizzata:
JM [m/m] = pendenza media dell’asta principale bacino;
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ib [m/m] =
∆h ⋅ ΣLV
pendenza media del bacino ricavata con il metodo di Alvard-Horton dove
S
Lv [m/m] =lunghezza totale delle linee di livello di assegnata equidistanza ∆h;
V[m/s] = Velocità media di ruscellamento posta pari a 1,00;
CN(III) (curve number di terza classe) posto pari a 95 a favore della sicurezza senza ulteriori
approfondimenti.
Ragionando sui valori ottenuti con le diverse formule, basandosi sulla applicabilità di ciascuna di esse
secondo quanto riportato in letteratura si può concludere come segue:
•
la formula VAPI si esclude perchè non sufficientemente validata per piccolissimi bacini, il tempo
ottenuto è molto più grande degli altri e di conseguenza la portata di piena troppo bassa e
scarsamente cautelativa
•
La formula di Viparelli appare invece troppo cautelativa tenuto conto della assenza di un reticolo
superficiale ben definito e della bassa pendenza dei versanti che portano a velocità di ruscellamento
probabilmente più basse di quella utilizzata.
I valori ottenuti con le restanti formule sebbene differenti, rientrano nello stesso ordine di grandezza.
Si sceglie la formula del Ventura sia perché confortati dalle considerazioni del prof. ing. Fassò
riportate nella memoria citata sia perché il valore Tc = 1,49 ore ottenuto è il più cautelativo fra
Tc=1,74 ore (Pasini) e Tc=1,82 ore (Soil Conservation Service)
4. RISULTATI DELLO STUDIO
Nella tabella seguente si riportano le portate di massima piena relative ai tempi di ritorno di 50, 100,
200, 500 anni unitamente al tempo di corrivazione. I risultati completi sono riportati nella tabella
allegata in Appendice.
METODOLOGIA
Tr = 50 anni
Q(mc/s)
Tr = 100
Tr = 200
Tr = 500
Tempo di
anni
anni
anni
corrivazione
Q(mc/s)
Q(mc/s)
Q(mc/s)
Tc(ore)
LOG NORMALE
10,32
11,44
12,57
14,10
TCEV
7,93
9,82
11,34
13,36
1,49
Si scelgono i risultati del metodo Log-Normale perché più cautelativi rispetto alla metodologia
TCEV.
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TABELLA RIASSUNTIVA: COMPLUVIO IN LOCALITA' SU FILIXI
CARATTERISTICHE GEOMORFOLOGICHE
BACINO
SUPERFICIE
ASTA FLUVIALE
ALTITUDINE
ALTITUDINE ALTITUDINE
SEZIONE DI
MASSIMA
MEDIA
CHIUSURA
PARAMETRI
PENDENZA
MEDIA
LUNGHEZZA
PENDENZA
MEDIA
CN
(III cat)
Kmq
m s.l.m.
m s.l.m.
m s.l.m.
m/m
Km
m/m
1,113
101
145
123
0,023
2,76
0,081
95
LOG NORM
hg media
a1
n1
50
20,69
T. ritorno
a2
50
100
200
2,2796
2,6052
2,9308
0,315709722
n2 (Tc> 1
ora)
-0,01260333
-0,0138337
-0,01506407
500
3,3613
-0,01669053
TCEV
sottozona
LOG
NORM
gruppo
2
2
mm
CURVE DI POSSIBILITA' PLUVIOMETRICA
TCEV
TCEV
hg
media
r (raguaglio)
per S<20km
a
b
c
d
0,96
0,359696
-0,017941
1,296212
0,167488
probabilità P
frattile u
h1
n
0,98
0,99
0,995
2,054
2,326
2,576
43,671
48,512
53,411
0,323
0,318
0,313
0,998
2,878
60,016
0,308
13/54
50
TEMPI DI CORRIVAZIONE
ALTEZZE DI PIOGGIA
ore
TCEV
LOG NORM
ψ
coeff.
deflusso
hn(Tc)
pioggia
netta
VENTURA
1,49
T ritorno
hlr(Tc)
pioggia lorda
hn(Tc)
pioggia netta
PASINI
VIPARELLI
S.C.S.
1,74
0,77
1,82
anni
50
100
mm
51,33
60,79
mm
38,17
47,24
1
1
mm
49,657
55,055
VAPI
3,51
200
68,35
54,57
1
60,507
VALORE
UTILIZZATO
1,49
500
78,34
64,30
1
67,843
PORTATE DI PIENA
TCEV
LOG NORM
T ritorno
Q (mc/s)
Q (mc/s)
anni
50
100
200
mm
7,93
9,82
11,34
10,32
11,44
12,58
500
13,36
14,10
14/54
APPENDICE: SIMULAZIONE CON SOFTWARE HEC-RAS
15/54
1. PREMESSA
Lo studio è volto a valutare il livello di pericolosità idraulica dell’area mediante la perimetrazione
delle aree di esondazione per eventi di piena con tempi di ritorno Tr pari a 50, 100, 200 e 500 anni
come prescritto nel PAI della Regione Sardegna.
Le simulazioni idrauliche sono state eseguite sulla base dei risulti riportati nel paragrafo dei calcoli
idrologici. Le portate di piena calcolate per i diversi tempi di ritorno sono:
Tempo di ritorno
Portata di piena
Tr (anni)
Qp (mc/s)
50
10,32
100
11,44
200
12,57
500
14,10
2. ANALISI IDRAULICA
2.1.
Ipotesi di moto e condizioni al contorno
La simulazione del moto di un liquido all’interno di un canale può essere eseguita ricorrendo a tre
modelli:
-
Regime di moto uniforme;
-
Regime di moto permanente;
-
Regime di moto vario
La scelta del modello da utilizzare và fatta in base alle informazioni richieste dallo studio e al
livello di approfondimento che si vuole ottenere, consapevoli che tanto più il modello di calcolo è
raffinato tanto più dovrà essere precisa e peculiare la ricostruzione fisica e morfologica
16/54
dell’ambiente e tanto più onerosa sarà la mole di indagini conoscitive e di calcoli richiesti per
giungere alla soluzione.
Nel caso in esame la verifica idraulica in condizioni di piena è stata effettuata con l’ausilio di un
modello monodimensionale in moto permanente che ben si adatta alla geometria del canale in
oggetto e alla determinazione dell’eventuale insufficienza idraulica dello stesso.
La modalità di deflusso dell’alveo è stata analizzata mediante un modello di calcolo semplificato in
moto permanente- monodimensionale, implementato dal software Hec-Ras (River Analysis System
) sviluppato dal U.S. Army Corps of Engineers. Peraltro le linee guida del PAI indicano tale verifica
come requisito minimo e indispensabile per la corretta esecuzione di studi idraulici relativi a
progetti ricadenti in aree censite dal Piano di Assetto Idrogeologico.
Lo studio idraulico dell’alveo in esame si è appoggiato sull’accurata descrizione morfologica del
corso d’acqua, ottenuta mediante un rilievo di dettaglio, a cui è stato associato un rilievo
aerofotogrammetrico della zona del comparto industriale.
2.2.
Schematizzazione alveo e sezioni
Per l’implementazione del Rio Filiixi sul modello sono state utilizzate 33 sezioni rappresentative ,
schematizzate in figura, per uno sviluppo complessivo del tracciato planimetrico pari a circa 1150
m. Inoltre, a monte dell’attraversamento della strada provinciale SP61 (tra le sezioni 146 e 122) è
stato modellato un alveo secondario, che scorre parallelamente alla strada SP61 per poi oltrepassarla
mediante un attraversamento esistente tra le sezioni 91 e 49. L’inserimento di questo alveo si è reso
necessario a fronte della conformazione delle sezioni a monte della attraversamento, che in
condizioni di piena non sono in grado di contenere il tirante idrico sulla sinistra idraulica
determinando uno scorrimento superficiale lungo il percorso dell’alveo secondario. L’alveo
secondario è stato implementato con l’inserimento di 7 sezioni per uno sviluppo complessivo del
tracciato di circa 400 m.
17/54
La simulazione idraulica è stata condotta imponendo l’altezza di moto uniforme nelle sezioni di
monte e di valle ed una portata lungo tutto l’alveo Filixi corrispondente a quella di sezione di
chiusura del bacino principale precedentemente studiato. Inoltre, per lo studio dell’alveo
secondario, è stata imposta una portata corrispondente a quella di piena del Rio Filixi; tale ipotesi
rappresenta la condizione più gravosa e cautelativa e che si potrebbe verificare solo nella situazione
di completa otturazione dell’attraversamento stradale della SP61 sul Rio Filixi.
Figura: Planimetria sezioni di calcolo
18/54
L’alveo naturale si presenta in condizioni di scarsa manutenzione, con presenza di vegetazione, ed
una sezione trasversale trapezoidale, simile tra le sezioni 906 e 146, con base di circa 1m ed altezza
variabile. Sono presenti due attraversamenti delle strade del comparto industriali (tra le sezioni 952
e 906, e tra la 571 e la 539) mediante una tubazione in materie plastiche del diametro di 300 mm,
ed un attraversamento della strada provinciale Sp61 con una sezione rettangolare di altezza 0,95 m
ed altezza 1,45 m.
Inoltre, per la realizzazione di un lotto, tra la sezione 433 e la sezione 314, è stato interrato l’alveo
naturale e sostituito da una tubazione del diametro di 600 mm che ripercorre il vecchio percorso
dell’alveo. Per delimitare l’area del lotto, è stata realizzata una muro perimetrale, di altezza 1,50 m,
che costituisce un ostacolo al naturale deflusso superficiale. Poiché non si conoscono le reali
condizioni di questa tubazione, nelle simulazioni idrauliche si è preferito imporre una situazione più
cautelativa che prevede la mancanza di quest’ultima con il conseguente deflusso superficiale di tutta
la portata di piena.
Per quanto concerne il coefficiente di Manning, che aumenta all’aumentare della scabrezza, si
riportano di seguito i valori effettivamente utilizzati per i calcoli:
Manning ( D E F )
0.04-0.048
0.10
Tipologia canale e aree di esondazione
Canale rettilineo non rivestito con presenza di
ciottoli e alghe e sponde non vegetate.
Aree di esondazione cespugliate, non coltivate
e con pochi alberi, in condizioni estive
(condizione più gravosa)
3. RISULTATI DELLA SIMULAZIONE
Nelle tabelle di seguito riportate sono indicati i parametri principali che riassumono i risultati della
simulazione di piena in condizioni di moto permanente per l’alveo naturale.
19/54
L’individuazione delle aree di pericolosità idraulica è stata operata con lo studio dei possibili profili
di moto permanente, per i quattro tempi di ritorno, prendendo in considerazione il livello idrico
maggiore presente nel profilo, considerando come allagabili tutte le porzioni di terreno limitrofe al
corso d’acqua con quota del terreno inferiore a quella di calcolo.
In base ai risultati dell’analisi idraulica, che hanno fornito i livelli idrici del tratto in esame,
sono state perimetrate le aree a pericolosità idraulica: sia l’alveo naturale che gli attraversamenti
si sono rivelati del tutto insufficienti a contenere le portate di piena per i diversi tempi di ritorno con
conseguente risultato che tutte le porzioni di territorio limitrofe al corso d’acqua, le cui quote del
piano di campagna sono risultate minori di quelle del pelo libero della corrente nelle sezioni
considerate, sono state considerate allagabili.
20/54
Risultati simulazione Tr = 500 anni
River
Reach River Sta
Profile
Min Ch
W.S.
Crit
E.G.
E.G.
Flow
Top
Froude
Q Total
El
Elev
W.S.
Elev
Slope
Vel Chnl
Area
Width
# Chl
(m3/s)
(m)
(m)
(m)
(m)
(m/m)
(m/s)
(m2)
(m)
105.28
105.62 0.012705
0.67
21.06
45.95
0.32
river
monte 1066.848
Tr 500
14.1
104.86
105.6
river
monte 1023.606
Tr 500
14.1
103.89
104.56
104.62 0.052826
1.08
13.09
42.38
0.61
river
monte
975.086
Tr 500
14.1
102.91
104.34
104.35 0.001888
0.33
42.54
63.74
0.13
river
monte 952.6902
Tr 500
14.1
102.65
104.33
103.26
104.33 0.000476
0.19
72.81
87.31
0.07
river
monte
river
monte 906.7758
Tr 500
14.1
101.77
102.84
102.8
103.05 0.011305
2.43
11.9
26.22
0.82
river
monte 884.0209
Tr 500
14.1
101.57
102.59
102.79 0.011137
2.51
13.05
26.29
0.83
river
monte 862.4498
Tr 500
14.1
101.59
102.35
102.51 0.014269
1.73
8.14
18.12
0.83
river
monte 812.1987
Tr 500
14.1
99.83
101.44
101.43
101.64 0.020881
2.94
11.65
23.47
0.77
river
monte 770.6666
Tr 500
14.1
99.12
100.61
100.61
100.95 0.013353
2.87
8.64
17.79
0.85
river
monte 688.3629
Tr 500
14.1
98.07
99
99.09
99.3
0.031801
2.6
8.17
34.52
1.23
river
monte 631.7361
Tr 500
14.1
97.34
98.63
98.24
98.67
0.002046
1.02
20.88
31.64
0.35
river
monte 571.5242
Tr 500
14.1
96.32
98.44
98.29
98.5
0.004205
1.49
27.04
67.41
0.38
river
monte
river
monte 539.9937
Tr 500
14.1
96.16
97.81
97.81
97.95
0.012235
2.37
19.08
65.39
0.66
river
monte 486.6421
Tr 500
14.1
96.06
97.16
96.81
97.2
0.004732
1.59
28.11
63.35
0.53
river
monte 433.7686
Tr 500
14.1
95.5
96.71
96.74
0.020549
0.96
20.88
67.01
0.33
river
monte 431.9297
Tr 500
14.1
96.42
96.62
96.71
0.006711
1.37
10.94
61.78
0.99
920
Culvert
550
Culvert
96.62
21/54
river
monte 403.2395
Tr 500
14.1
95.97
96.34
96.27
96.44
0.004754
1.76
22.12
67.5
0.93
river
monte 376.3131
Tr 500
14.1
95.86
96.19
96.19
96.3
0.005474
1.68
21.41
101.43
0.97
river
monte 344.4876
Tr 500
14.1
95.5
95.85
95.78
95.89
0.025937
0.96
17.91
96.58
0.59
river
monte 314.0712
Tr 500
14.1
94.34
95.26
95.32
0.014069
1.12
14.3
43.42
0.48
river
monte 242.3298
Tr 500
14.1
92.87
93.81
93.81
93.97
0.026227
3.2
13.95
36.93
1.08
Tr 500
14.1
91.95
93.74
92.46
93.74
0.000079
0.3
116.59
97.71
0.08
river
valle
146.9045
river
valle
140
river
valle
122.2088
Tr 500
14.1
91.29
93.72
93.73
0.000089
0.36
49.82
60.01
0.07
river
valle
106.7118
Tr 500
14.1
91.23
93.7
93.73
0.000573
0.68
23.75
30
0.16
river
valle
92.10252
Tr 500
14.1
91.31
93.46
93.68
0.019676
2.7
11.48
26.36
0.61
river
valle
80
river
valle
73.07073
Tr 500
14.1
91.08
92.63
92.69
0.002475
1.17
12.57
12.19
0.33
river
valle
60.37571
Tr 500
14.1
90.64
92.61
92.66
0.001758
0.98
16.44
23.67
0.28
river
valle
43.0875
Tr 500
14.1
90.53
92.57
92.61
0.00551
1.29
18.58
28.89
0.38
river
valle
4.6413
Tr 500
14.1
90.2
92.18
92.18
92.31
0.011323
2
17.43
62.66
0.6
river
valle
3
Tr 500
14.1
90.12
90.37
90.6
91.98
1.14545
5.62
2.51
19.84
5.04
river
valle
2
Tr 500
14.1
89.41
90.3
90.12
90.38
0.007617
1.29
13.48
37.95
0.53
river
valle
1
Tr 500
14.1
89.01
89.86
89.74
89.96
0.015003
1.44
9.82
23.14
0.7
secondario
valle
325.4346
Tr 500
14.1
92.24
92.39
92.53
93.75
5.21457
5.18
2.72
43.11
6.57
secondario
valle
267.2119
Tr 500
14.1
91.55
91.86
91.86
91.95
0.087582
1.33
10.62
60.27
1.01
secondario
valle
215.1969
Tr 500
14.1
90.69
91.35
90.99
91.36
0.003881
0.53
26.51
57.24
0.25
secondario
valle
154.3049
Tr 500
14.1
89.97
91.03
91.05
0.006923
0.62
22.63
59.26
0.32
Culvert
93.46
Culvert
22/54
secondario
valle
91.18812
secondario
valle
60
secondario
valle
49.85415
Tr 500
secondario
valle
20.44304
Tr 500
Tr 500
14.1
88.9
91.04
14.1
88.75
89.6
14.1
88.5
89.39
89.2
91.04
0.000013
0.07
191.93
107.91
0.02
89.62
0.00308
0.52
27.47
56.54
0.23
89.44
0.015
1.02
13.87
31.26
0.49
Culvert
89.16
23/54
Profilo longitudinale Tr = 500 anni
Rio Filixi – tratto monte
24/54
Rio Filixi – tratto valle
25/54
Alveo secondario
26/54
River Sta Profile
Q Total
Min Ch
El
W.S.
Elev
Crit
W.S.
Vel Chnl
Flow
Area
Top
Width
Froude
# Chl
river
monte 1066.848 Tr 200
(m3/s)
12.58
(m)
104.86
(m)
105.57
(m)
105.26
(m)
(m/m)
105.59 0.011704
(m/s)
0.63
(m2)
19.98
(m)
44.99
0.3
river
monte 1023.606 Tr 200
12.58
103.89
104.52
104.58 0.066717
1.13
11.18
38.82
0.67
river
monte
Tr 200
12.58
102.91
104.32
104.33 0.001623
0.3
41.29
62.68
0.12
river
monte 952.6902 Tr 200
12.58
102.65
104.31
103.23
104.31 0.000402
0.18
71.3
86.35
0.06
river
monte
920
Culvert
river
monte 906.7758 Tr 200
12.58
101.77
102.79
102.75
102.99 0.011318
2.35
10.73
24.13
0.81
river
monte 884.0209 Tr 200
12.58
101.57
102.56
102.74
0.01071
2.4
12.06
25.53
0.8
river
monte 862.4498 Tr 200
12.58
101.59
102.33
102.46 0.013795
1.65
7.63
17.85
0.8
river
monte 812.1987 Tr 200
12.58
99.83
101.38
101.38
101.59 0.022009
2.93
10.28
21.99
0.78
river
monte 770.6666 Tr 200
12.58
99.12
100.55
100.56
100.88 0.013474
2.78
7.64
15.72
0.84
river
monte 688.3629 Tr 200
12.58
98.07
98.98
99.06
99.26
0.030791
2.48
7.44
33.7
1.2
river
monte 631.7361 Tr 200
12.58
97.34
98.59
98.21
98.63
0.001886
0.95
19.82
30.81
0.33
river
monte 571.5242 Tr 200
12.58
96.32
98.43
98.27
98.48
0.00358
1.37
26.21
66.53
0.35
river
monte
550
Culvert
river
monte 539.9937 Tr 200
12.58
96.16
97.79
97.79
97.92
0.010463
2.18
18.29
62.25
0.61
river
monte 486.6421 Tr 200
12.58
96.06
97.12
96.78
97.17
0.004594
1.53
26.02
61.86
0.52
river
monte 433.7686 Tr 200
12.58
95.5
96.7
96.72
0.019689
0.92
19.62
66
0.32
river
monte 431.9297 Tr 200
12.58
96.42
96.6
96.6
96.69
0.006903
1.32
10.07
61.03
1
river
monte 403.2395 Tr 200
12.58
95.97
96.32
96.25
96.41
0.004387
1.64
21.08
66.94
0.89
River
Reach
975.086
E.G.
Elev
E.G.
Slope
27/54
river
monte 376.3131 Tr 200
12.58
95.86
96.17
96.17
96.27
0.005553
1.62
19.53
101.08
0.97
river
monte 344.4876 Tr 200
12.58
95.5
95.82
95.76
95.86
0.028298
0.95
15.88
89.62
0.61
river
monte 314.0712 Tr 200
12.58
94.34
95.23
95.28
0.013703
1.07
13.08
41.76
0.47
river
monte 242.3298 Tr 200
12.58
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river
valle
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river
valle
river
valle
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river
valle
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river
valle
river
valle
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river
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Tr 200
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river
valle
1
Tr 200
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secondario
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secondario
valle
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91.84
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secondario
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secondario
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secondario
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Culvert
80
93.41
Culvert
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28/54
secondario
valle
secondario
valle
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secondario
valle
20.44304 Tr 200
12.58
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Culvert
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Alveo secondario
32/54
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El
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Width
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monte
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river
monte
920
Culvert
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monte
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Culvert
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97.74
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96.16
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valle
river
valle
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valle
river
valle
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river
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river
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92.11
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river
valle
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river
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river
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secondario
valle
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91.83
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1.01
secondario
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91.01
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Culvert
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93.37
Culvert
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secondario
valle
secondario
valle
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secondario
valle
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Culvert
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Alveo secondario
38/54
Tr 50
Q Total
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E.G.
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monte
river
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monte
river
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95.22
0.01385
1
10.94
34.77
0.47
river
monte 242.3298
Tr 50
10.32
92.87
93.71
93.71
93.87
0.026851
3.01
10.64
31.92
1.07
Tr 50
10.32
91.95
93.6
92.43
93.6
0.00006
0.25
103.07
95.34
0.07
river
valle
146.9045
river
valle
140
river
valle
122.2088
Tr 50
10.32
91.29
93.59
93.59
0.00006
0.28
41.87
54.9
0.06
river
valle
106.7118
Tr 50
10.32
91.23
93.57
93.59
0.000406
0.54
20.29
23.71
0.14
river
valle
92.10252
Tr 50
10.32
91.31
93.4
93.56
0.013336
2.18
10.08
24.32
0.5
river
valle
80
river
valle
73.07073
Tr 50
10.32
91.08
92.5
92.55
0.001873
0.95
11.14
11.4
0.28
river
valle
60.37571
Tr 50
10.32
90.64
92.49
92.53
0.00135
0.81
13.84
19.57
0.24
river
valle
43.0875
Tr 50
10.32
90.53
92.46
92.49
0.004443
1.08
15.6
24.28
0.34
river
valle
4.6413
Tr 50
10.32
90.2
92.1
92.1
92.23
0.010269
1.82
12.93
58.67
0.57
river
valle
3
Tr 50
10.32
90.12
90.34
90.55
91.92
1.378765
5.57
1.85
17.04
5.39
river
valle
2
Tr 50
10.32
89.41
90.21
90.03
90.27
0.007646
1.15
10.21
31.53
0.52
river
valle
1
Tr 50
10.32
89.01
89.76
89.66
89.85
0.015016
1.33
7.77
20.58
0.69
secondario
valle
325.4346
Tr 50
10.32
92.24
92.37
92.5
93.66
5.934768
5.03
2.05
37.4
6.85
secondario
valle
267.2119
Tr 50
10.32
91.55
91.82
91.82
91.9
0.092663
1.24
8.35
55.17
1.01
secondario
valle
215.1969
Tr 50
10.32
90.69
91.26
90.95
91.27
0.003729
0.48
21.59
53.14
0.24
secondario
valle
154.3049
Tr 50
10.32
89.97
90.98
91
0.005455
0.52
19.78
56.61
0.28
secondario
valle
91.18812
Tr 50
10.32
88.9
90.99
90.99
0.000008
0.06
186.34
107.91
0.01
Culvert
93.33
Culvert
89.16
40/54
secondario
valle
60
secondario
valle
49.85415
Tr 50
10.32
88.75
89.49
secondario
valle
20.44304
Tr 50
10.32
88.5
89.29
Culvert
89.08
89.5
0.002799
0.48
21.49
42.4
0.22
89.33
0.015005
0.94
10.97
27.81
0.48
41/54
42/54
43/54
Alveo secondario
44/54
ALLEGATO 1:
DOCUMENTAZIONE FOTOGRAFICA PRELIMINARE
45/54
Parte bassa del bacino
Strada comunale Su Filixi
Canale di Guardia
Le acque del canale di guardia sboccano sul “Rio Su Filixi
Uno dei tombini che raccolgono le acque verso il canale di guardia
Tipica vallecola nella parte medio alta del bacino
Non sono evidenti forme di processi di erosione meteorica
ALLEGATO 2:
DOCUMENTAZIONE FOTOGRAFICA EVENTO PLUVIOMETRICO ECCEZIONALE IN
DATA 22/11/2011
Le foto sono state scattate il 22/11/2011 in occasione di un violento nubifragio che ha interessato il
Comune di Villacidro.
I dati pluviometrici riferiti dall’ AGENZIA REGIONALE PER LA PROTEZIONE
DELL’AMBIENTE DELLA SARDEGNA – ARPAS, Dipartimento Specialistico Regionale
Idrometeoclimatico, per Villacidro sono i seguenti:
EVENTI ESTREMI DEL 21 E 22 NOVEMBRE 2011
Cumulato di precipitazione dalle 12 del 20
novembre 2011 alle ore 12 del 23 novembre
Intensità oraria massima di precipitazione
2011
78,6 mm
44,2 mm/h
49/54
FOTO 1
FOTO 2
50/54
FOTO 3
FOTO 4
51/54
FOTO 5
FOTO 6
52/54
FOTO 7
FOTO 8
53/54
ALLEGATO 3:
SEZIONI IDRAULICHE
54/54
River = river Reach = monte
RS = 1066.848
Sezioni idrauliche
107.0
Legend
WS Tr 500 anni
Elevation (m)
106.5
WS Tr 200 anni
WS Tr 100 anni
WS Tr 50 anni
106.0
Ground
Bank Sta
105.5
105.0
104.5
0
20
40
60
80
100
120
Station (m)
RS = 1023.606
Sezioni idrauliche
106.0
Legend
WS Tr 500 anni
Elevation (m)
105.5
WS Tr 200 anni
WS Tr 100 anni
WS Tr 50 anni
105.0
Ground
Bank Sta
104.5
104.0
103.5
0
20
40
60
80
100 120 140 160
Station (m)
RS = 975.086
Sezioni idrauliche
106.0
Legend
WS Tr 500 anni
105.5
Elevation (m)
WS Tr 200 anni
105.0
WS Tr 100 anni
WS Tr 50 anni
104.5
Ground
Bank Sta
104.0
103.5
103.0
102.5
0
20
40
60
80
100
120
Station (m)
RS = 952.6902
Sezioni idrauliche
105.0
Legend
WS Tr 500 anni
Elevation (m)
104.5
WS Tr 200 anni
WS Tr 100 anni
WS Tr 50 anni
104.0
Ground
Bank Sta
103.5
103.0
102.5
0
20
40
60
80
Station (m)
100
120
140
RS = 920
Culv
Sezioni idrauliche
105.0
Legend
WS Tr 500 anni
Elevation (m)
104.5
WS Tr 200 anni
WS Tr 100 anni
WS Tr 50 anni
104.0
Ground
Bank Sta
103.5
103.0
102.5
0
20
40
60
80
100
120
140
Station (m)
RS = 920
Culv
Sezioni idrauliche
104.5
Legend
WS Tr 500 anni
Elevation (m)
104.0
WS Tr 200 anni
WS Tr 100 anni
103.5
WS Tr 50 anni
Ground
103.0
Bank Sta
102.5
102.0
101.5
0
50
100
150
Station (m)
200
250
RS = 906.7758
Sezioni idrauliche
104.5
Legend
WS Tr 500 anni
Elevation (m)
104.0
WS Tr 200 anni
WS Tr 100 anni
103.5
WS Tr 50 anni
Ground
103.0
Bank Sta
102.5
102.0
101.5
0
50
100
150
200
250
Station (m)
RS = 884.0209
Sezioni idrauliche
104.0
Legend
WS Tr 500 anni
Elevation (m)
103.5
WS Tr 200 anni
WS Tr 100 anni
WS Tr 50 anni
103.0
Ground
Bank Sta
102.5
102.0
101.5
0
50
100
150
Station (m)
200
250
RS = 862.4498
Sezioni idrauliche
103.5
Legend
WS Tr 500 anni
WS Tr 200 anni
Elevation (m)
103.0
WS Tr 100 anni
WS Tr 50 anni
Ground
102.5
Bank Sta
102.0
101.5
0
50
100
150
200
250
Station (m)
RS = 812.1987
Sezioni idrauliche
103.5
Legend
103.0
WS Tr 500 anni
WS Tr 200 anni
Elevation (m)
102.5
WS Tr 100 anni
102.0
WS Tr 50 anni
101.5
Ground
Bank Sta
101.0
100.5
100.0
99.5
0
50
100
150
Station (m)
200
250
RS = 770.6666
Sezioni idrauliche
102.5
Legend
WS Tr 500 anni
102.0
Elevation (m)
WS Tr 200 anni
101.5
WS Tr 100 anni
WS Tr 50 anni
101.0
Ground
Bank Sta
100.5
100.0
99.5
99.0
0
50
100
150
200
250
Station (m)
RS = 688.3629
Sezioni idrauliche
101.0
Legend
WS Tr 500 anni
Elevation (m)
100.5
WS Tr 200 anni
WS Tr 100 anni
100.0
WS Tr 50 anni
Ground
99.5
Bank Sta
99.0
98.5
98.0
0
20
40
60
80 100 120 140 160 180
Station (m)
RS = 631.7361
Sezioni idrauliche
100.5
Legend
WS Tr 500 anni
100.0
Elevation (m)
WS Tr 200 anni
99.5
WS Tr 100 anni
WS Tr 50 anni
99.0
Ground
Bank Sta
98.5
98.0
97.5
97.0
0
50
100
150
200
Station (m)
RS = 571.5242
Sezioni idrauliche
99.5
Legend
WS Tr 500 anni
99.0
Elevation (m)
WS Tr 200 anni
98.5
WS Tr 100 anni
WS Tr 50 anni
98.0
Ground
Bank Sta
97.5
97.0
96.5
96.0
0
20
40
60
80 100 120 140 160 180
Station (m)
RS = 550
Culv
Sezioni idrauliche
99.5
Legend
WS Tr 500 anni
99.0
Elevation (m)
WS Tr 200 anni
98.5
WS Tr 100 anni
WS Tr 50 anni
98.0
Ground
Bank Sta
97.5
97.0
96.5
96.0
0
20
40
60
80 100 120 140 160 180
Station (m)
RS = 550
Culv
Sezioni idrauliche
99.0
Legend
WS Tr 500 anni
Elevation (m)
98.5
WS Tr 200 anni
WS Tr 100 anni
98.0
WS Tr 50 anni
Ground
97.5
Bank Sta
97.0
96.5
96.0
0
20
40
60
80
100 120 140 160
Station (m)
RS = 539.9937
Sezioni idrauliche
99.0
Legend
WS Tr 500 anni
Elevation (m)
98.5
WS Tr 200 anni
WS Tr 100 anni
98.0
WS Tr 50 anni
Ground
97.5
Bank Sta
97.0
96.5
96.0
0
20
40
60
80
100 120 140 160
Station (m)
RS = 486.6421
Sezioni idrauliche
98.5
Legend
WS Tr 500 anni
Elevation (m)
98.0
WS Tr 200 anni
WS Tr 100 anni
WS Tr 50 anni
97.5
Ground
Bank Sta
97.0
96.5
96.0
0
20
40
60
80
100 120 140 160
Station (m)
RS = 433.7686
Sezioni idrauliche
98.0
Legend
WS Tr 500 anni
Elevation (m)
97.5
WS Tr 200 anni
WS Tr 100 anni
WS Tr 50 anni
97.0
Ground
Bank Sta
96.5
96.0
95.5
0
20
40
60
80 100 120 140 160 180
Station (m)
RS = 431.9297
Sezioni idrauliche
Legend
WS Tr 500 anni
97.6
Elevation (m)
WS Tr 200 anni
97.4
WS Tr 100 anni
WS Tr 50 anni
97.2
Ground
Bank Sta
97.0
96.8
96.6
96.4
0
20
40
60
80 100 120 140 160 180
Station (m)
RS = 403.2395
Sezioni idrauliche
Elevation (m)
Legend
97.4
WS Tr 500 anni
97.2
WS Tr 200 anni
WS Tr 100 anni
97.0
WS Tr 50 anni
96.8
Ground
96.6
Bank Sta
96.4
96.2
96.0
95.8
0
20
40
60
80 100 120 140 160 180
Station (m)
RS = 376.3131
Sezioni idrauliche
98.0
Legend
WS Tr 500 anni
Elevation (m)
97.5
WS Tr 200 anni
WS Tr 100 anni
WS Tr 50 anni
97.0
Ground
Levee
96.5
Bank Sta
96.0
95.5
-50
0
50
100
150
Station (m)
200
250
300
RS = 344.4876
Sezioni idrauliche
97.5
Legend
WS Tr 500 anni
WS Tr 200 anni
Elevation (m)
97.0
WS Tr 100 anni
WS Tr 50 anni
Ground
96.5
Levee
Bank Sta
96.0
95.5
0
50
100
150
200
250
300
Station (m)
RS = 314.0712
Sezioni idrauliche
97.0
Legend
WS Tr 500 anni
Elevation (m)
96.5
WS Tr 200 anni
WS Tr 100 anni
96.0
WS Tr 50 anni
Ground
95.5
Bank Sta
95.0
94.5
94.0
0
50
100
150
Station (m)
200
250
RS = 242.3298
Sezioni idrauliche
96.0
Legend
WS Tr 500 anni
95.5
Elevation (m)
WS Tr 200 anni
95.0
WS Tr 100 anni
WS Tr 50 anni
94.5
Ground
Bank Sta
94.0
93.5
93.0
92.5
0
20
40
60
80
100 120 140 160
Station (m)
River = river Reach = valle
RS = 146.9045
Sezioni idrauliche
95.0
Legend
WS Tr 500 anni
94.5
Elevation (m)
WS Tr 200 anni
94.0
WS Tr 100 anni
WS Tr 50 anni
93.5
Ground
Bank Sta
93.0
92.5
92.0
91.5
0
20
40
60
80
Station (m)
100
120
140
RS = 140
Culv
Sezioni idrauliche
95.0
Legend
94.5
WS Tr 500 anni
WS Tr 200 anni
Elevation (m)
94.0
WS Tr 100 anni
93.5
WS Tr 50 anni
93.0
Ground
Bank Sta
92.5
92.0
91.5
91.0
0
20
40
60
80
100
120
140
Station (m)
RS = 140
Culv
Sezioni idrauliche
95.0
Legend
94.5
WS Tr 500 anni
WS Tr 200 anni
Elevation (m)
94.0
WS Tr 100 anni
93.5
WS Tr 50 anni
93.0
Ground
Bank Sta
92.5
92.0
91.5
91.0
0
10
20
30
40
Station (m)
50
60
70
RS = 122.2088
Sezioni idrauliche
94.0
Legend
WS Tr 500 anni
Elevation (m)
93.5
WS Tr 200 anni
WS Tr 100 anni
93.0
WS Tr 50 anni
Ground
92.5
Bank Sta
92.0
91.5
91.0
0
20
40
60
80
100
Station (m)
RS = 106.7118
Sezioni idrauliche
94.0
Legend
WS Tr 500 anni
Elevation (m)
93.5
WS Tr 200 anni
WS Tr 100 anni
93.0
WS Tr 50 anni
Ground
92.5
Bank Sta
92.0
91.5
91.0
-10
0
10
20
Station (m)
30
40
50
RS = 92.10252
Sezioni idrauliche
94.0
Legend
WS Tr 500 anni
Elevation (m)
93.5
WS Tr 100 anni
WS Tr 200 anni
93.0
WS Tr 50 anni
Ground
92.5
Bank Sta
92.0
91.5
91.0
-10
0
10
20
30
40
50
Station (m)
RS = 80
Culv
Sezioni idrauliche
94.0
Legend
WS Tr 500 anni
Elevation (m)
93.5
WS Tr 100 anni
WS Tr 200 anni
93.0
WS Tr 50 anni
Ground
92.5
Bank Sta
92.0
91.5
91.0
0
10
20
30
Station (m)
40
50
RS = 80
Culv
Sezioni idrauliche
94.0
Legend
WS Tr 500 anni
Elevation (m)
93.5
WS Tr 200 anni
WS Tr 100 anni
93.0
WS Tr 50 anni
Ground
92.5
Bank Sta
92.0
91.5
91.0
0
10
20
30
40
50
60
70
Station (m)
RS = 73.07073
Sezioni idrauliche
94.0
Legend
WS Tr 500 anni
Elevation (m)
93.5
WS Tr 200 anni
WS Tr 100 anni
93.0
WS Tr 50 anni
Ground
92.5
Bank Sta
92.0
91.5
91.0
0
10
20
30
40
Station (m)
50
60
70
RS = 60.37571
Sezioni idrauliche
94.0
Legend
WS Tr 500 anni
93.5
Elevation (m)
WS Tr 200 anni
93.0
WS Tr 100 anni
WS Tr 50 anni
92.5
Ground
Bank Sta
92.0
91.5
91.0
90.5
0
10
20
30
40
50
60
Station (m)
RS = 43.0875
Sezioni idrauliche
93.0
Legend
WS Tr 500 anni
Elevation (m)
92.5
WS Tr 200 anni
WS Tr 100 anni
WS Tr 50 anni
92.0
Ground
Bank Sta
91.5
91.0
90.5
0
10
20
30
Station (m)
40
50
RS = 4.6413
Sezioni idrauliche
92.5
Legend
WS Tr 500 anni
Elevation (m)
92.0
WS Tr 200 anni
WS Tr 100 anni
WS Tr 50 anni
91.5
Ground
Bank Sta
91.0
90.5
90.0
0
20
40
60
80
Station (m)
RS = 3
Sezioni idrauliche
92.0
Legend
WS Tr 500 anni
WS Tr 200 anni
Elevation (m)
91.5
WS Tr 100 anni
WS Tr 50 anni
Ground
91.0
Bank Sta
90.5
90.0
0
20
40
60
80
Station (m)
100
120
140
RS = 2
Sezioni idrauliche
Elevation (m)
Legend
91.0
WS Tr 500 anni
90.8
WS Tr 200 anni
WS Tr 100 anni
90.6
WS Tr 50 anni
90.4
Ground
90.2
Bank Sta
90.0
89.8
89.6
89.4
0
20
40
60
80
100
120
140
Station (m)
RS = 1
Sezioni idrauliche
91.0
Legend
WS Tr 500 anni
WS Tr 200 anni
Elevation (m)
90.5
WS Tr 100 anni
WS Tr 50 anni
Ground
90.0
Bank Sta
89.5
89.0
0
20
40
60
Station (m)
80
100
120
River = secondario Reach = valle
RS = 325.4346
Sezioni idrauliche
Legend
WS Tr 500 anni
Elevation (m)
93.0
WS Tr 200 anni
WS Tr 100 anni
WS Tr 50 anni
92.8
Ground
Bank Sta
92.6
92.4
92.2
0
20
40
60
80
100
120
140
Station (m)
RS = 267.2119
Sezioni idrauliche
Legend
WS Tr 500 anni
Elevation (m)
92.2
WS Tr 200 anni
WS Tr 100 anni
WS Tr 50 anni
92.0
Ground
Bank Sta
91.8
91.6
91.4
0
20
40
60
Station (m)
80
100
120
RS = 215.1969
Sezioni idrauliche
Legend
WS Tr 500 anni
Elevation (m)
91.4
WS Tr 200 anni
WS Tr 100 anni
WS Tr 50 anni
91.2
Ground
Bank Sta
91.0
90.8
90.6
0
10
20
30
40
50
60
70
80
Station (m)
RS = 154.3049
Sezioni idrauliche
Legend
91.2
WS Tr 500 anni
WS Tr 200 anni
Elevation (m)
91.0
WS Tr 100 anni
90.8
WS Tr 50 anni
90.6
Ground
Bank Sta
90.4
90.2
90.0
89.8
0
10
20
30
40
50
Station (m)
60
70
80
RS = 91.18812
Sezioni idrauliche
91.5
Legend
WS Tr 500 anni
Elevation (m)
91.0
WS Tr 200 anni
WS Tr 100 anni
90.5
WS Tr 50 anni
Ground
90.0
Bank Sta
89.5
89.0
88.5
0
20
40
60
80
100
120
Station (m)
RS = 60
Culv
Sezioni idrauliche
92.0
Legend
WS Tr 500 anni
91.5
Elevation (m)
WS Tr 200 anni
91.0
WS Tr 100 anni
WS Tr 50 anni
90.5
Ground
Bank Sta
90.0
89.5
89.0
88.5
0
20
40
60
Station (m)
80
100
120
RS = 60
Culv
Sezioni idrauliche
92.0
Legend
WS Tr 500 anni
91.5
Elevation (m)
WS Tr 200 anni
91.0
WS Tr 100 anni
WS Tr 50 anni
90.5
Ground
Bank Sta
90.0
89.5
89.0
88.5
0
20
40
60
80
100
120
Station (m)
RS = 49.85415
Sezioni idrauliche
91.0
Legend
WS Tr 500 anni
Elevation (m)
90.5
WS Tr 200 anni
WS Tr 100 anni
WS Tr 50 anni
90.0
Ground
Bank Sta
89.5
89.0
88.5
0
20
40
60
Station (m)
80
100
120
RS = 20.44304
Sezioni idrauliche
90.5
Legend
WS Tr 500 anni
WS Tr 200 anni
Elevation (m)
90.0
WS Tr 100 anni
WS Tr 50 anni
Ground
89.5
Bank Sta
89.0
88.5
0
20
40
60
Station (m)
80
100
120

Allegato:Studio Compatibilità

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