selezione assistita dell`input sismico e nuove norme

Valutazione e riduzione della vulnerabilità sismica di edifici esistenti in c.a.
Roma, 29-30 maggio 2008
SELEZIONE ASSISTITA DELL’INPUT SISMICO E NUOVE
NORME TECNICHE PER LE COSTRUZIONI
Iunio Iervolinoa, Carmine Galassob, Edoardo Cosenzac
Dipartimento di Ingegneria Strutturale, Università degli Studi di Napoli Federico II,
a
e-mail: [email protected]
b
e-mail: [email protected]
c
e-mail: [email protected]
ABSTRACT
Le nuove Norme Tecniche per le Costruzioni traggono vantaggio dal recente lavoro
dell'Istituto Nazionale di Geofisica e Vulcanologia per ciò che riguarda la valutazione della
pericolosità del territorio. Ciò si riflette nella definizione dell’azione sismica in forma di
spettri elastici in accelerazione dipendenti dal sito e generalmente molto più prossimi agli
spettri a pericolosità uniforme. La maggiore razionalità e quindi economia rispetto alla
vecchia classificazione garantisce anche una più semplice selezione dell’input sismico per
l’analisi dinamica non lineare. Nel lavoro dapprima si esaminano brevemente le prescrizioni
della norma in relazione alla definizione degli spettri di sito e alla selezione di
accelerogrammi, successivamente si discute la fattibilità di definire combinazioni di
registrazioni compatibili con gli spettri basati sulla nuova classificazione attraverso uno
strumento software user-friendly sviluppato allo scopo. Con l’aiuto di un caso applicativo, si
dimostra come la nuova norma consenta di identificare più facilmente e spesso più
razionalmente l’input sismico.
PAROLE CHIAVE
Accelerogrammi, analisi dinamica non lineare, pericolosità sismica, Norme Tecniche per le
Costruzioni.
1 INTRODUZIONE E MOTIVAZIONE
Le nuove Norme Tecniche per le Costruzioni o NTC (Min.LL.PP., 2008a), ai fini della
definizione delle azioni sulle strutture, superano il concetto della classificazione sismica del
territorio in zone. Infatti, sebbene già da alcuni anni l’Istituto Nazionale di Geofisica e
Vulcanologia (INGV) abbia condotto uno studio dettagliato atto alla valutazione
probabilistica della pericolosità sismica per tutto il territorio nazionale, ancora la OPCM 3519
(2006) raccomandava di classificare uno specifico sito in Zona I, II, III o IV a seconda che
l’accelerazione massima (o peak ground acceleration, PGA) su roccia corrispondente al 10%
di probabilità di superamento in 50 anni cadesse negli intervalli indicati in Tabella 1.
L’ordinanza suggeriva proprio lo studio prodotto dallo INGV quale mappa di riferimento per
le regioni che volessero aggiornare l’assegnazione dei comuni alle zone sismiche.
Topic: MND FC IRREG MIX TAMP SCALE NODI BIAX PREFAB
Tabella 1. Criteri di classificazione per la determinazione delle azioni sismiche antecedenti le NTC.
Zona
Intervallo di pertinenza della PGA (10 in 50 anni) [g]
ag [g]
I
> 0.25
0.35
II
]0.15, 0.25]
0.25
III
]0.05, 0.15]
0.15
IV
≤ 0.05
0.05
L’azione sismica era poi definita dalla OPCM 3274 (2003) e dalle successive modificazioni e
integrazioni (OPCM 3431, 2005) con forme standard dello spettro elastico dipendenti dal tipo
di suolo e tutte ancorate al valore (ag) identificato dalla suddetta classificazione. Ciò aveva
diverse conseguenze, prima di tutto faceva si che lo spettro così ottenuto fosse legato solo
indirettamente alla pericolosità sismica del sito. E’, infatti, evidente come a un sito per cui la
PGA fosse molto vicina al limite inferiore dell’intervallo di competenza fosse attribuito un
valore di ag al limite incrementato di 0.1 g rispetto a questa. Inoltre, come si vedrà da un
semplice esempio, poteva essere che due siti confinanti ma con PGA differenti di alcuni
centesimi di g avessero due ag distanti 0.1 g e quindi spettri di riferimento ben diversi.
Il Progetto S1 nell'ambito della Convenzione 2004-2006 tra l'INGV stesso e il
Dipartimento della Protezione Civile ha prodotto, per ogni punto del territorio nazionale,
rappresentato da una griglia regolare di nodi con passo di circa 5 km nelle due direzioni
orizzontali (10000 nodi1 costituiscono il reticolo di riferimento), l’analisi probabilistica di
pericolosità sismica, si veda Montaldo et al. (2007) per ulteriori dettagli. Per ciascun punto del
reticolo sono disponibili i valori di undici ordinate spettrali in accelerazione su suolo di tipo
roccia corrispondenti a nove periodi ritorno. In pratica, sono disponibili le curve di
pericolosità per i punti dello spettro nell’intervallo 0 sec ÷ 2 sec e quindi d’interesse per la
grande maggioranza delle applicazioni d’ingegneria sismica. Tali informazioni consentono di
ricavare, ad esempio, gli spettri a pericolosità uniforme2 per ciascun sito. Inoltre, per la PGA
su roccia sono anche forniti i valori di disaggregazione della pericolosità sismica in termini di
magnitudo, distanza ed epsilon3. Essi rappresentano i valori medi dei parametri del terremoto
che maggiormente contribuiscono a determinare il valore di PGA che ha una certa probabilità
di essere superato nel sito in esame. Come si vedrà, la disponibilità d’informazioni dettagliate
consente di adottare, ai fini della progettazione e verifica delle costruzioni, valori dell’azione
sismica che meglio rappresentano la pericolosità sismica del sito, la vita nominale della
costruzione e la destinazione d’uso. Ciò si riflette anche nella selezione degli accelerogrammi
per l’analisi dinamica delle strutture.
Le NTC, opportunamente, consentono una certa discrezionalità nella selezione e
manipolazione degli accelerogrammi naturali mitigando le prescrizioni di compatibilità
spettrale che invece spesso sono dettate dai codici, a patto però di tenere in conto
informazioni che non necessariamente sono a disposizione del professionista. Sebbene la
scelta accurata dell’input sismico sulla base delle caratteristiche sismogenetiche rilevanti per
il sito in esame sia sicuramente la procedura più prudente e razionale, mantenere una certa
coerenza dei segnali con lo spettro di riferimento può aiutare in quei casi in cui essa non è
agevolmente attuabile. Per questo, nell’ambito dello studio presentato in questo lavoro si è
1
Rispetto al numero di dati pubblicati dallo INGV (circa 16000 nodi), le NTC hanno ridotto le aree in mare e
riportano poco più di 10000 nodi.
2
Lo spettro a pericolosità uniforme (uniform hazard spectrum, UHS) è quello in cui le ordinate hanno tutte la
stessa probabilità marginale di superamento.
3
Il parametro epsilon è legato alla deviazione dello spettro del segnale sismico al sito rispetto a quanto predetto
da una opportuna legge di attenuazione.
sviluppato un codice di calcolo di semplice utilizzo che consente, per qualunque punto del
territorio nazionale, di definire gli spettri normativi relativi a un qualunque periodo di ritorno
e di selezionare combinazioni di accelerogrammi compatibili, in media, con gli spettri stessi.
Attraverso alcuni esempi illustrativi, ma riferiti a casi reali, si mostra lo strumento sviluppato
e come la nuova norma generalmente faciliti la selezione degli accelerogrammi per la analisi
dinamica non lineare delle strutture.
2 AZIONE SISMICA E SPETTRI DI RIFERIMENTO SECONDO LE NTC
Al § 3.2 le NTC stabiliscono il principio per cui le azioni sismiche sulle costruzioni si
stabiliscono in relazione alla pericolosità del sito definita in termini di accelerazione
orizzontale massima attesa su suolo A (in pratica si fa finalmente coincidere il valore di
ancoraggio dello spettro, ag, con la PGA su roccia) e del corrispondente spettro di risposta
elastico. Per accelerazione massima attesa s’intende il picco del segnale che ha una certa
probabilità, PVR , di essere superato in un periodo di riferimento VR (ad esempio molti codici
considerano la probabilità del 10% in 50 anni come riferimento per il progetto). Nelle NTC,
VR è il prodotto dalla vita nominale della costruzione, VN , e del coefficiente d’uso, C U . La
vita nominale è intesa come il numero di anni nel quale la struttura, purché soggetta alla
manutenzione ordinaria, deve poter essere usata per lo scopo al quale è destinata; tale periodo
è noto in letteratura anche come vita tecnica. Il valore del coefficiente d’uso dipende dalla
gravità delle perdite dovute al raggiungimento di un determinato stato limite e quindi riguarda
“l’importanza” della struttura ( Tabella 2).
Tabella 2. Valori dei parametri per la definizione del periodo di ritorno.
CU
PV (Stato Limite)
VN [anni]
R
81% Operatività (SLO)
0.7 (I. Strutture secondarie)
≤ 10 (Opere provvisorie)
63% Danno (SLD)
1.0 (II. Strutture ordinarie)
≥ 50 (Opere ordinarie)
10% Salvaguardia della vita (SLV)
1.5 (III. Strutture importanti)
≥ 100 (Grandi opere)
5% Prevenzione del Collasso (SLC)
2.0 (IV. Strutture strategiche)
{
}
Si noti che la coppia PVR , VR , che identifica l’accelerazione massima di riferimento per le
azioni, si può sintetizzare in un unico ente, il cosiddetto periodo di ritorno, TR . Esso ha un
preciso significato probabilistico e deriva dalla modellazione dell’occorrenza delle intensità
dei terremoti come processi stocastici poissoniani con selezione casuale. In termini semplici,
il periodo di ritorno è quell’intervallo di tempo che mediamente intercorre tra due eventi che
producono una PGA maggiore di quella considerata. Il legame tra probabilità di superamento
e periodo di ritorno è dato in Equazione (1).
PVR = 1 − e −VR
TR
(
⇒ TR = − V R log 1 − PVR
)
(1)
Per ciascun sito, quindi, il periodo di ritorno identifica univocamente il valore
dell’accelerazione massima attesa. Per definire lo spettro elastico (§ 3.2.3.2) in accelerazione
oltre ad ag sono necessari altri due parametri: Fo, cioè il valore del rapporto tra il massimo
dello spettro e ag per quel sito (amplificazione spettrale) e TC∗ che rappresenta il periodo finale
del ramo piatto dello spettro, che è un parametro importante dal punto di vista della
progettazione agli spostamenti (Cosenza, 2007).
Per ciascun nodo del reticolo di riferimento e per i più significativi periodi di ritorno4,
l’Allegato B alle NTC fornisce i valori di ag, Fo e TC∗ , che sono direttamente derivati dal
menzionato studio di pericolosità dell’INGV5. Lo spettro poi tiene conto di eventuali
modificazioni dovute a condizioni locali del sottosuolo nonché alla morfologia della
superficie attraverso alcuni coefficienti6.
A titolo di esempio si riporta il caso dei comuni di Nusco (AV) e Sant’Angelo dei
Lombardi (AV), i quali sono confinanti e le cui accelerazioni su roccia che hanno il 10% di
probabilità di superamento in 50 anni secondo lo studio INGV valgono 0.2416g e 0.2673g.
Conseguentemente essi sono classificati in Zona II e I rispettivamente. Nel pannello di sinistra
della Figura 1 si riporta la posizione dei due punti sulla mappa di ag con periodo di ritorno di
475 anni per la Campania. A destra nella stessa figura si vede che, sebbene i punti siano molto
vicini e quindi come è logico abbiano spettri calcolati secondo le NTC molto simili, la
classificazione in zone faceva si che gli spettri determinati con la OPCM 3274 fossero molto
diversi e in particolare quello di S. Angelo dei Lombardi fosse significativamente
sovradimensionato rispetto alla pericolosità al sito. Vale la pena infine notare come gli spettri
delle NTC tendono ad approssimare molto bene gli spettri a pericolosità uniforme7.
0.9
41.5
UHS (10in50) S. Angelo dei Lombardi
NTC S. Angelo dei Lombardi
OPCM S. Angelo dei Lombardi
UHS (10in50) Nusco
NTC Nusco
OPCM Nusco
0.8
0.7
0.6
Latitudine [°]
41
Sa [g]
0.5
0.4
40.5
0.05 − 0.10 g
0.10 − 0.15 g
0.15 − 0.20 g
0.20 − 0.25 g
0.25 − 0.30 g
S. Angelo dei Lomb.
Nusco
a
= 0.0728 g
0.3
0.2
0.1
g,min
ag,max = 0.2711 g
40
13.5
14
14.5
15
15.5
16
Longitudine [°]
0
0
0.2
0.4
0.6
0.8
1
T [sec]
1.2
1.4
1.6
1.8
2
Figura 1. Mappa di ag con periodo di ritorno 475 anni per la Campania (sinistra) e spettri in accelerazione
su suolo rigido per Nusco e S. angelo dei Lombardi (destra).
3 IMPIEGO DI ACCELEROGRAMMI
Le NTC discutono la analisi dinamica non lineare delle strutture al punto § 7.3.4.2, riferendosi
alla sezione § 3.2.3.6 per ciò che riguarda la scelta dei segnali accelerometrici. E’ ivi
consentito l’impiego di accelerogrammi artificiali, simulati e provenienti da registrazioni di
eventi sismici reali. E’ specificato come e gli accelerogrammi artificiali debbano rispettare
4
Il valore di uno qualunque dei parametri descritti per periodi di ritorno non contemplati nell’Allegato B può
essere ricavato per interpolazione dei dati forniti mediante la relazione fornita nell’Allegato A delle NTC.
5
I valori di amplificazione e del periodo finale del ramo piatto sono ottenuti minimizzando lo scarto tra gli
spettri in accelerazione, velocità e spostamento delle NTC e quelli a pericolosità uniforme dello INGV.
6
Si noti che questo è perché lo studio INGV si riferisce alla sola roccia, sebbene sia possibile condurre le stesse
analisi di pericolosità per altre classi d suolo e condizioni topografiche.
7
E’ opportuno comunque ricordare che anche gli spettri a pericolosità uniforme sono stati messi recentemente in
discussione perché spesso conservativi.
vincoli di compatibilità media con lo spettro elastico di riferimento8 per un coefficiente di
smorzamento viscoso equivalente ξ del 5%. In particolare l'ordinata spettrale media non deve
presentare uno scarto in difetto superiore al 10%, rispetto alla corrispondente componente
dello spettro elastico, in alcun punto del maggiore tra gli intervalli 0.15 sec ÷ 2.0 sec e 0.15 sec
÷ 2T, in cui T è il periodo fondamentale di vibrazione della struttura in campo elastico, per le
verifiche agli stati limite ultimi, e 0.15 sec ÷ 1.5 T, per le verifiche agli stati limite di esercizio.
Nel caso di costruzioni con isolamento sismico, il limite superiore dell’intervallo di coerenza
è assunto pari a 1.2 T , essendo T il periodo equivalente della struttura isolata, valutato per gli
spostamenti del sistema d’isolamento prodotti dallo stato limite in esame.
Per quanto riguarda quelli simulati e reali è prudentemente indicato che si qualifichi la
scelta in base alle effettive caratteristiche della sorgente, della propagazione e/o dell’evento
dominante. Gli accelerogrammi reali possono poi essere scalati per approssimare lo spettro di
riferimento. Queste indicazioni sembrano suggerire lo scaling degli accelerogrammi, scelti a
seguito della disaggregazione della pericolosità simica, al valore dello spettro di riferimento il
che rappresenta la migliore pratica corrente (es. in USA). Tuttavia, non sono sempre
disponibili informazioni dettagliate sui meccanismi di sorgente nonché sulla magnitudo e la
distanza rilevanti, infatti lo studio INGV fornisce valori di disaggregazione solo per ag e non è
detto che i valori di disaggregazione nella parte dello spettro di interesse per la struttura in
esame siano gli stessi.
E’ quindi possibile, in alternativa, utilizzare le condizioni di compatibilità spettrale media
definite per i segnali artificiali anche per quelli naturali, avendo cura in ogni caso di rispettare
le condizioni geologiche di sito e di scegliere accelerogrammi il cui spettro è, per quanto
possibile, generalmente simile a quello di riferimento (Min.LL.PP, 2008b). Si specifica anche
che se ciò richiede che gli accelerogrammi siano scalati linearmente in ampiezza il fattore di
scala sia limitato nel caso di segnali provenienti da eventi di piccola magnitudo.
In § 7.3.5, la norma infine prescrive che se la risposta viene valutata mediante analisi
dinamica, gli effetti sulla struttura sono rappresentati dai valori medi degli effetti più
sfavorevoli ottenuti dalle analisi, se si utilizzano almeno sette diversi gruppi di
accelerogrammi, dai valori più sfavorevoli degli effetti, in caso contrario. In nessun caso si
possono adottare meno di tre gruppi di accelerogrammi.
is
is
4 SELEZIONE DELL’INPUT SISMICO ASSISTITA DAL CALCOLATORE
Alla luce delle discusse prescrizioni delle NTC è stato sviluppato uno specifico strumento
software in ambiente MATLAB (Figura 2) per la ricerca di combinazioni di accelerogrammi
(con numero di componenti da considerare a scelta) compatibili con gli spettri delle NTC
secondo quanto discusso nella sezione 3. Il codice REXEL fa riferimento agli spettri degli
accelerogrammi che nello European Strong-motion Database (ESD) verificano le condizioni
di campo libero o free field, (Ambraseys et al., 2000; Ambraseys et al., 2004).
Il codice consente la selezione dando all’utente la possibilità di: (1) definire
automaticamente, per qualunque luogo sul territorio nazionale, lo spettro di normativa (spettro
target) dalle coordinate geografiche del sito9, dalla geologia locale, dallo stato limite in
esame, dalla vita nominale e classe di utilizzo, (2) ricercare nel database gli spettri che
8
Tali prescrizioni sono simili a quelle dell’Eurocodice 8 (CEN, 2003) che però si applicano a qualunque dei tre
tipi di segnale consentiti.
9
Nel caso le coordinate specificate non cadano in un nodo del reticolo di riferimento, i valori dei parametri
vengono calcolati automaticamente come media pesata dei valori assunti nei quattro vertici della maglia
elementare del reticolo di riferimento contenente il punto in esame, utilizzando come pesi gli inversi delle
distanze tra il punto in questione ed i quattro vertici, come anche specificato nell’ Allegato A delle NTC.
rispondono a una determinata coppia magnitudo e distanza di interesse; (3) specificare la
tolleranza con cui lo spettro medio della combinazione deve rispettare il target nell’intervallo
di periodi interesse assegnato, che può essere uno qualunque tra 0 sec e 4 sec.
Il codice consente di effettuare analisi mirate a ottenere combinazioni di
accelerogrammi compatibili con lo spettro che non necessitano di essere scalati, ma anche set
di accelerogrammi che essendo stati normalizzati rispetto alla propria PGA sono compatibili
con lo spettro se scalati linearmente il che, come dimostrato in Iervolino et al. (2008) e negli
altri riferimenti in esso contenuti, consente di ottenere combinazioni i cui spettri sono simili
rispetto a quello di normativa e quindi più raccolti attorno ad esso.
Figura 2. Immagine dell’interfaccia utente della versione beta del software.
Il programma analizza tutte le combinazioni di sette spettri definite dai parametri dell’input e
restituisce una lista (che include tutte le informazioni sui singoli accelerogrammi) di quelle il
cui spettro medio rispetta la compatibilità con il target nell’intervallo di peridi prescelto e con
la tolleranza prevista. I risultati sono ordinati in modo che all’inizio si trovano le
combinazioni che hanno i singoli spettri il meno dispersi possibile secondo i parametri di
deviazione definiti in Iervolino et al. (2008). Nel seguito si riporta un semplice esempio di
selezione eseguita con lo strumento sviluppato che, grazie ad alcune funzioni e accorgimenti,
ha consentito la selezione in pochi secondi.
4.1 L’Ospedale del Mare
L’Ospedale del Mare, attualmente in costruzione a Napoli, è l’edificio isolato più grande
d’Europa. Esso ha una pianta a geometria quadrata con lato pari a circa 150 m; l’altezza
massima dell’edificio è pari a circa 30 m, (Di Sarno et al., 2006). Il sistema sismico utilizzato
per la struttura che pesa 105 tonnellate è costituito da 327 isolatori circolari che determinano
un periodo equivalente di circa 2 sec.
Viste le caratteristiche della struttura si può considerare una classe d’uso IV e una vita
nominale di 100 anni. Assumendo come stato limite di interesse quello di operatività si
ottiene un periodo di ritorno di circa 120 anni. Con queste informazioni e specificando la
condizione geologica di tipo B, il software restituisce lo spettro di riferimento per il sito. In
Figura 3 accanto ad un’immagine del cantiere si riporta la disaggregazione di ag per il periodo
di ritorno in esame così come desunte dal sistema GIS dell’INGV
[http://esse1.mi.ingv.it/index.html] per le coordinate 14.35 lat. e 40.83 lon.; i valori modali
magnitudo e distanza corrispondono alle coppie {5,10 km} e {7,50 km} .
8.75
8.25
7.75
7.25
6.75 M
6.25
5.75
5.25
4.75
4.25
3.75
5
15
25
35
45
55
65
85
75
95
185 195
165 175
145 155
125 135
115
105
R [km]
Figura 3. Immagine dal satellite (da Google Earth) del cantiere e disaggregazione della pericolosità
sismica per il valore di ag con periodo di ritorno TR = 120 anni (INGV).
Per la selezione dell’input si cercano spettri che provengono da registrazioni che riflettono
una delle due coppie modali della disaggregazione di ag, sebbene si ricordi che in realtà i
valori più pertinenti di disaggregazione sarebbero quelli relative all’ordinata spettrale al primo
modo della struttura. Specificando come intervallo di magnitudo momento [6.5,7.5] e per la
distanza 30 km ÷ 70 km il si ottengono 20 coppie di componenti orizzontali di
accelerogrammi provenienti da 10 eventi diversi. Assegnando una tolleranza di compatibilità
del 10% inferiore e del 30% superiore nell’intervallo di periodi 0.15 sec ÷ 2.47 sec, il
software non trova nessuna combinazione di spettri non scalati compatibile. Se invece si
seleziona l’opzione di adimensionalizzazione, grazie ad una funzione di ricerca rapida che
restituisce subito una sola combinazione che il codice ritiene essere la più raccolta intorno allo
spettro target, si ottiene immediatamente la combinazione di accelerogrammi in Figura 4
(sinistra) formata da accelerogrammi la cui magnitudo media è 6.9 e la distanza media 52 km
(il fattore di scala medio è pari a circa 1.6). Nella legenda oltre che i codici delle singole
forme d’onda sono forniti i singoli fattori di scala (SF) e i codici del terremoti (EQ) secondo
lo ESD.
Per trovare una combinazione non scalata compatibile è necessario cambiare le
opzioni di ricerca. Ad esempio, impostando l’intervallo di magnitudo 6 ÷ 7 e la distanza 20
km ÷ 80 km, si trovano nel database 69 coppie di spettri provenienti da 29 eventi. Con le
stesse tolleranze del caso precedente la prima combinazione che il programma restituisce è
quella nel pannello di destra di Figura 4, la cui coppia magnitudo media – distanza media è
6.3 a 32 km.
0.45
0.4
Sa(T) [g]
0.35
0.3
0.25
0.45
0.4
0.35
0.3
0.25
0.2
0.2
0.15
0.15
0.1
0.1
0.05
0.05
0
0.5
1
1.5
T [sec]
2
000293xa EQ: 146
000049xa EQ: 34
006330xa EQ: 2142
001711xa EQ: 474
000530xa EQ: 248
000612xa EQ: 286
000228xa EQ: 108
000293ya EQ: 146
000049ya EQ: 34
006330ya EQ: 2142
001711ya EQ: 474
000530ya EQ: 248
000612ya EQ: 286
000228ya EQ: 108
Media
Spettro di Normativa
Tolleranza
0.5
Sa(T) [g]
000187xa EQ: 87, SF: 0.12321
000202xa EQ: 93, SF: 2.7265
005850xa EQ: 1887, SF: 0.96211
000289xa EQ: 146, SF: 1.0581
000153xa EQ: 67, SF: 1.4779
000181xa EQ: 87, SF: 1.1154
006144xa EQ: 559, SF: 4.2921
000187ya EQ: 87, SF: 0.10358
000202ya EQ: 93, SF: 2.9922
005850ya EQ: 1887, SF: 1.1125
000289ya EQ: 146, SF: 0.82145
000153ya EQ: 67, SF: 1.7854
000181ya EQ: 87, SF: 1.3127
006144ya EQ: 559, SF: 2.8885
Media
Spettro di normativa
Tolleranza
0.5
0
0.5
1
1.5
2
T [sec]
Figura 4. Combinazioni scalata (sinistra) e non (destra), per due esempi di ricerca. Le informazioni di
dettaglio sugli spettri (in legenda) possono essere desunte dal sito dello ESD http://www.isesd.cv.ic.ac.uk/.
5 CONCLUSIONI
Si è presentato uno strumento software per la selezione di combinazioni di sette registrazioni,
scalate e non, che rispettino vincoli di compatibilità della media con gli spettri definiti
secondo le NTC per l’analisi di strutture piane e spaziali relativamente a qualunque stato
limite. Il software consente molteplici opzioni di selezione in modo da specificare non solo i
criteri di compatibilità media ma anche eventuali condizioni di evento dominante. Dallo
studio si evince che, soprattutto grazie alla definizione dell’azione sismica sulla base della
pericolosità probabilistica, la selezione di combinazioni compatibili è particolarmente rapida
in molti casi, sebbene sia sempre prudente validare i risultati ottenuti dalla selezione assistita
sulla base delle peculiarità del caso in esame.
CREDITI
Lo studio è stato sviluppato nell’ambito del progetto triennale, 2006/2008, ReLUIS – DPC.
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Italiana, 105.
Ordinanza del Presidente del Consiglio dei Ministri (OPCM) n.3431, (2005). “Ulteriori modifiche ed
integrazioni all'ordinanza del Presidente del Consiglio dei Ministri n. 3274, 2005”, Gazzetta
Ufficiale della Repubblica Italiana, 107.
Ordinanza del Presidente del Consiglio dei Ministri (OPCM) n.3519, (2006). “Criteri per
l’individuazione delle zone sismiche e la formazione e l’aggiornamento degli elenchi delle
medesime zone”, Gazzetta Ufficiale della Repubblica Italiana, 108.