2 Classificazione delle sezioni
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2 Classificazione delle sezioni
2 Classificazione delle sezioni 2.1 Generalità L’Eurocodice 3 e le NTC2008 impongono la classificazione delle sezioni trasversali dei profilati in funzione della snellezza delle parti che le compongono: flange ed anime. Infatti i metodi di verifica agli stati limite impongono di verificare la possibilità di formazione di cerniere plastiche, con capacità di rotazione più o meno grande, senza sottostare a fenomeni di instabilità locale. La capacità delle sezioni di plasticizzarsi senza dar luogo ad instabilità locali è poi molto importante nelle strutture sismoresistenti dissipative, come vedremo più avanti. Questa classificazione, ricordiamolo, era assente nelle CNR UNI 10011, nonostante fosse stata adottata da varie normative straniere coeve come ad esempio la AISC ASD 90, anch’essa alle tensioni ammissibili. Le sezioni vengono distinte in 4 classi che rispondono alle seguenti caratteristiche: – Classe 1: sezioni in grado di generare una cerniera plastica con grande capacità di rotazione; – Classe 2: sezioni in grado di generare una cerniera plastica con limitate capacità di rotazione; – Classe 3: sezioni nelle quali flange ed anime arrivano a snervarsi, ma i fenomeni di instabilità locale si innescano praticamente subito dopo lo snervamento, cosicché non è possibile generare una cerniera plastica; – Classe 4: sezioni nelle quali si hanno fenomeni di instabilità locale già in fase elastica, prima del raggiungimento dello snervamento in qualsiasi punto della sezione stessa. Come si misura la capacità di una sezione di snervarsi senza dar luogo ad instabilità locale? Valutando il rapporto lunghezza/spessore delle sue parti costituenti: flange ed anime. Una flangia, che è vincolata ad un estremo (ad un’anima, in genere) ed è libera all’altro estremo, è più esposta all’instabilità locale di un’anima che è irrigidita ad entrambi gli estremi. Tutto ciò si trova espresso numericamente nella tabella 5.2 dell’EC3 e nella 4.2.IIII delle NTC2008 (che sono identiche), e che riportiamo qui nelle figure 2.1, 2.2 e 2.3. Come si vede dalle tabelle, l’appartenenza o meno ad una classe è governata da diseguaglianze del tipo: c t ≤ n ⋅ε con: ε = 235 f y [N/mm 2 ] Dove c è la parte di flangia che si estende dall’estremo libero all’incastro nell’anima (al netto dei raccordi o delle saldature, vedi figure 2.1-2-3), oppure, per le anime, la lunghezza tra una flangia e l’altra; t è lo spessore, n è un numero che varia con la classe alla quale la diseguaglianza si applica, ed ε tiene conto del materiale. La classe di un profilo sarà la peggiore (cioè quella espressa dal numero più grande) delle classi degli elementi che la compongono. Perciò, ad esempio, se abbiamo un profilo ad H con l’ala in classe 2 e l’anima in classe 3, la sua classe sarà la 3. Bozza 22 giugno 2011 18 CAPITOLO 2 La classe di un elemento (flangia o anima) cambia se esso è assoggettato a compressione pura, a pressoflessione o a flessione semplice. È intuitivo pensare che la compressione pura è una condizione più penalizzante, ai fini dell’instabilità locale, della flessione semplice, e che la pressoflessione è quindi una condizione intermedia. Perciò, ad esempio, potremo trovare un’anima di un profilo ad H che risulta in classe 1 in flessione semplice, per passare alla classe 2 e poi alla 3 in pressoflessione al crescere di N, e terminare in classe 4 in compressione semplice. Di che classe sarà un profilo ad H se, poniamo, l’ala è in classe 1, l’anima in classe 1 in flessione ed in classe 3 in compressione semplice? Passando dalla flessione semplice alla compressione semplice attraverso una pressoflessione ad N crescente, l’anima, e di conseguenza l’intero profilo, passerà dalla classe 1 alla 2, e finalmente alla 3. Sarà allora comodo, per valutare la classe di appartenenza, calcolare la massima N per cui il profilo rimane in classe 1, e quella per cui rimane in classe 2. Cosa comporta l’appartenenza ad una classe piuttosto che ad un’altra? Ha ripercussione soprattutto nella determinazione del momento resistente della sezione, sia per flessione semplice che per flessione con instabilità flessotorsionale, come vedremo in dettaglio nel seguito. Basti dire che il momento resistente viene determinato usando il modulo di resistenza plastico Wpl per le sezioni in classe 1 e 2 e quello elastico Wel per le sezioni in classe 3. Per l’instabilità in compressione semplice invece, il comportamento della sezione non cambia sia che la sezione sia in classe 1, 2 o 3. E le sezioni in classe 4? Per esse bisogna ipotizzare che parte della loro area, a causa dell’instabilità locale, non collabori già in fase elastica ( la parte più vicina al bordo libero per le flange, una striscia baricentrica per le anime compresse, mentre nel caso di anime inflesse e pressoinflesse la parte che si instabilizza non è più esattamente baricentrica, ma tende a spostarsi progressivamente verso l’ala compressa). Pertanto si calcolano dei valori efficaci, cioè ridotti, sia dell’area che del modulo di resistenza ( Aeff e Weff). Il metodo per farlo lo si trova sulle già citate tabelle dell’EC3 e sull’Eurocodice EN 1993-1-5 (rif. [13]), paragrafo 4.4 e tabelle 4.1 e 4.2. Oppure si trova sulle NTC2008 paragrafo 4.2.3.1, e sulla Circolare al paragrafo C4.2.4.1.3.4.2 (che riprendono esattamente quanto detto dall’EC3). Per i tubi circolari in classe 4 occorre invece rivolgersi all’Eurocodice EN 1993-1-6. In [13] è detto (§4.4) che l’area ridotta Ac,eff di un elemento compresso (anima o semiflangia che sia) si esprime in funzione dell’area lorda dell’elemento Ac, come: Ac,eff = ρ Ac Il fattore di riduzione ρ viene calcolato come: a) elementi compressi interni (anime): ρ = 1, 0 per λ p ≤ 0, 673 2 ρ = ⎡⎣λ p − 0, 055 ( 3 + ψ ) ⎤⎦ λ p ≤ 1 per λ p > 0, 673 e ( 3 + ψ ) ≥ 0 b) elementi compressi sporgenti (semiflange): ρ = 1, 0 per λ p ≤ 0, 748 ( ρ = λ p − 0,188 Bozza 22 giugno 2011 ) 2 λ p ≤ 1 per λ p > 0, 748 CLASSIFICAZIONE DELLE SEZIONI Figura 2.1 Tabella 5.2 parte 1 di EN 1993-1-1: rapporti lato/spessore per parti compresse. Bozza 22 giugno 2011 19 20 CAPITOLO 2 Figura 2.2 Tabella 5.2- parte 2 di EN 1993-1-1: rapporti lato/spessore per parti compresse. dove: λp = fy σ cr = bt 28, 4ε kσ ; ε= 235 f y ⎡ N/mm 2 ⎤ ⎣ ⎦ Dove b è la larghezza opportuna da prendere in considerazione in accordo alle figure della tabella 5.2 di EN 1993-1-1 (vedi figure 2.1, 2.2 e 2.3), dove però viene chiamata c e non b , e cioè sostanzialmente: Bozza 22 giugno 2011 CLASSIFICAZIONE DELLE SEZIONI 21 Figura 2.3 Tabella 5.2- parte 3 di EN 1993-1-1: rapporti lato/spessore per parti compresse. – per le anime dei profili ad I o H laminati è l’altezza dell’anima al netto dello spessore delle flange e dei raggi di raccordo, o, se profili saldati, al netto dei cordoni di saldatura; – per le flange interne di profili diversi dai tubi cavi è la larghezza b della flangia; – per le flange esterne dei profili ad I o H è la lunghezza della parte sporgente sino al raccordo o alla saldatura (cioè il tratto puramente a spessore costante); – per i lati dei profili cavi rettangolari (o quadrati) è b – 3t, cioè il lato meno tre volte lo spessore; – per gli angolari è il lato. ψ è il rapporto tra le tensioni agli estremi del tratto di ala considerato. Bozza 22 giugno 2011 22 CAPITOLO 2 Figura 2.4a Tabella C4.2.VIII della Circolare (uguale a Tabella 4.1 di EN 1993-1-5) per la determinazione dell’area efficace. Infine kσ è un fattore di buckling funzione di ψ, che si ricava dalle tabelle 4.1 e 4.2 di [13] (o dalle tabelle C4.2.VIII e C4.2.IX della Circolare, vedi figure 2.4a e 2.4b), dove viene data anche la posizione all’interno dell’elemento della porzione d’area da trascurare. Il modulo di resistenza efficace Weff si calcolerà considerando mancanti le porzioni di area prima individuate. Così come sono riportate sull’EC3 o sull’NTC2008 questi criteri di classificazione sono molto complessi da applicare, soprattutto per le sezioni in classe 4. Nei paragrafi successivi, partendo da quanto detto nei paragrafi e nelle tabelle citati dell’Eurocodice e delle NTC, svilupperemo tabelle di uso più immediato e formule per determinare i valori efficaci di area e modulo di resistenza in classe 4 ed i valori limiti di azione assiale per il passaggio da una classe all’altra, e lo faremo per i profili di uso più comune (serie IPE, HE e tubi cavi rettangolari e quadrati). Le formule per il calcolo delle caratteristiche efficaci sono in alcuni casi approssimate (come verrà spiegato nel seguito, poiché per ottenere valori esatti bisogna adottare procedure iterative non applicabili a mano) e comunque molto complesse. Vengono qui riportate per dare un’idea della complessità del problema, e potrebbero essere utili come base per l’implementazione di fogli excel o di programmi di calcolo. Sul sito di Hoepli (www.manualihoepli.it) si Bozza 22 giugno 2011 CLASSIFICAZIONE DELLE SEZIONI 23 Figura 2.4b Tabella C4.2.IX della Circolare (uguale a Tabella 4.2 di EN 1993-1-5) per la determinazione dell’area efficace. possono trovare 2 fogli excel che calcolano le proprietà geometriche efficaci per sezioni ad H saldate e per tubi rettangolari, in compressione e in flessione semplice, usando le formule qui di seguito ricavate ed iterando opportunamente. Sul sito sono anche disponibili delle tabelle che riportano i valori efficaci delle grandezze statiche per i più comuni profili commerciali, ottenuti con queste formule. Per tali profili alla fine del capitolo sono riportate delle tabelle di classificazione. Bozza 22 giugno 2011 24 CAPITOLO 2 2.2 Classificazione delle sezioni ad H 2.2.1 Sezioni ad H in compressione semplice Le sezioni ad H in compressione semplice si classificano in base a quanto prescritto nella tabella 2.1. Per i simboli, vedi figura 2.5 (Questa e le successive tabelle sono ricavate dalla tabella 5.2 dell’EC3). Tabella 2.1 Classificazione sezioni ad H in compressione Classe Acciaio Ali 1 2 S235 3 Anima bc / tf ≤ 9 hw / tw ≤ 33 bc / tf ≤ 10 hw / tw ≤ 38 bc / tf ≤ 14 hw / tw ≤ 42 4 bc / tf > 14 hw / tw > 42 1 bc / tf ≤ 8,3 hw / tw ≤ 30,3 2 bc / tf ≤ 9,2 hw / tw ≤ 35 bc / tf ≤ 12,9 hw / tw ≤ 38,6 4 bc / tf > 12,9 hw / tw > 38,6 1 bc / tf ≤ 7,3 hw / tw ≤ 26,7 S275 3 2 S355 3 4 bc / tf ≤ 8,1 hw / tw ≤ 30,8 bc / tf ≤ 11,3 hw / tw ≤ 34 bc / tf > 11,3 hw / tw > 34 Se la sezione è in classe 4, cioè se le ali e/o l’anima sono in classe 4, allora bisogna calcolare l’area efficace Aeff da impiegare nelle verifiche per instabilità in compressione. Se l’ala è in classe 4, bisogna considerare come non resistente una porzione di ala di lunghezza: (1 − ρ f ) bc ( bc = 0,5 b f − tw − 2r dove: ) ρ f = 1 per λ p ≤ 0, 748 ( ρ f = λ p − 0,188 ) 2 λp ≤1 per λ p > 0, 748 (2.1) Per i simboli geometrici, vedi figura 2.5. Per sezioni composte saldate, r rappresenta il lato della saldatura. La (2.1) è l’equazione (4.3) di [13]. λp = Bozza 22 giugno 2011 fy σ cr = bc t f 28, 4ε kσ CLASSIFICAZIONE DELLE SEZIONI con ε= 25 235 ; kσ = 0, 43 (cfr. [13], Tab. 4.2, con ψ = 1) ⎡ f y N/mm 2 ⎤ ⎣ ⎦ ψ è il rapporto tra le tensioni agli estremi del tratto di ala considerato. Se l’anima è in classe 4, bisogna considerare come non resistente una porzione di anima di lunghezza: (1 − ρ w ) hw hw = H − 2t f − 2r dove: ρ w = 1 per λ p ≤ 0, 673 (2.2) 2 2 ρ w = ⎡⎣λ p − 0, 055 ( 3 + ψ ) ⎤⎦ λ p = λ p − 0, 22 λ p ≤ 1 per λ p > 0, 673 La (2.2) deriva da [13] eq. (4.2), con ψ = 1 (cfr. [13], Tab. 4.1). ψ è il rapporto tra le σ agli estremi del tratto hw di anima. ( λp = fy σ cr = hw tw 28, 4ε kσ ) con kσ = 4, 0 (cfr. [13], Tab. 4.1, con ψ=1). Quindi l’area efficace da usare in compressione semplice sarà: ( ) Aeff , x = A − 4 1 − ρ f bc t f − (1 − ρ w ) hwtw dove A è l’area trasversale lorda. 2.2.2 Sezioni ad H in flessione semplice attorno all’asse maggiore d’inerzia Le sezioni ad H in flessione semplice attorno all’asse maggiore si classificano in base a quanto prescritto nella tabella 2.2. Per i simboli vedi figura 2.6. Figura 2.5 Sezione ad H di classe 4 in compressione. Bozza 22 giugno 2011 26 CAPITOLO 2 Tabella 2.2 Classificazione sezioni ad H in flessione Classe Acciaio Ala compressa 1 Anima bc / tf ≤ 9 hw / tw ≤ 72 bc / tf ≤ 10 hw / tw ≤ 83 bc / tf ≤ 14 hw / tw ≤ 124 4 bc / tf > 14 hw / tw > 124 1 bc / tf ≤ 8,3 hw / tw ≤ 66 bc / tf ≤ 9,2 hw / tw ≤ 76 bc / tf ≤ 12,9 hw / tw ≤ 114 4 bc / tf > 12,9 hw / tw > 114 1 bc / tf ≤ 7,3 hw / tw ≤ 58 bc / tf ≤ 8,1 hw / tw ≤ 67 bc / tf ≤ 11,3 hw / tw ≤ 100 bc / tf > 11,3 hw / tw > 100 2 S235 3 2 S275 3 2 S355 3 4 Come logico, le prescrizioni per l’ala compressa in flessione sono le stesse di quelle date prima per l’ala in compressione semplice; l’ala tesa non ha prescrizioni e l’anima ha in flessione prescrizioni meno gravose che in compressione. Adesso vediamo come calcolare le caratteristiche statiche efficaci della sezione, nel caso che essa sia in classe 4. Consideriamo prima il caso che soltanto l’anima sia in classe 4. Osservando la figura 2.6, si vede che nella parte compressa dell’anima ci sarà una zona non collaborante di ampiezza (1–ρw) bcw. Con riferimento alla tabella 4.1 di [13] (vedi figura. 2.4), essendo la tensione al lembo superiore dell’anima hw uguale in valore assoluto ma di segno contrario rispetto a quella del lembo inferiore, sarà ψ = –1, e quindi: hw 2 Il tratto di anima compresso di lunghezza bcw (cioè la parte dall’asse neutro in su) sarà diviso in 3 parti di lunghezza rispettivamente pari a 0,6 ρwbcw collaborante, (1–ρw) bcw non collaborante, e 0,4 ρwbcw collaborante. Tutto ciò, ripeto, si trova nella tabella 4.1 di [13]. Essendoci quindi un’area non collaborante, il baricentro si abbasserà della quantità y'G. Per l’anima avremo ψ = –1 e quindi (cfr. §4.4 di [13]): bcw = btw = ρ w = 1 per λ p ≤ 0, 673 ( ) 2 ρ w = λ p − 0,11 λ p ≤ 1 per λ p > 0, 673 (essendo ψ = –1). λp = fy σ cr = Bozza 22 giugno 2011 hw tw 28, 4ε kσ ; con kσ = 23,9 (cfr. [13], Tab. 4.1, con ψ = –1). CLASSIFICAZIONE DELLE SEZIONI 27 Figura 2.6 Sezione ad H in classe 4 in flessione attorno all’asse maggiore con l’anima in classe 4. Figura 2.7 Sezione ad H in classe 4 in flessione attorno all’asse maggiore – anima ed ali in classe 4. A questo punto, noto ρw, si possono calcolare i parametri statici efficaci della sezione. Con facili passaggi si trova: Aeff , y = A − (1 − ρ w ) bcwtw ⎡(1 − ρ w ) bcwtw ⎤⎦ ⎡⎣( 0,5 + 0,1ρ w ) bcw ⎤⎦ y 'G = ⎣ Aeff , y I eff , y = I y − 3 2 1 tw ⎡⎣(1 − ρ w ) bcw ⎤⎦ − ⎡⎣(1 − ρ w ) bcwtw ⎤⎦ ⎡⎣( 0,5 + 0,1ρ w ) bcw ⎤⎦ + Aeff y 'G2 12 Bozza 22 giugno 2011 28 CAPITOLO 2 Weff , y = I eff , y H + y 'G 2 dove: A è l’area lorda della sezione Iy è il momento d’inerzia rispetto all’asse maggiore (y-y) Aeff,y è l’area efficace Ieff,y è il momento d’inerzia efficace rispetto all’asse maggiore (y-y) Weff,y è il modulo di resistenza efficace rispetto all’asse maggiore (y-y) Gli altri simboli sono definiti nella figura 2.6. Attenzione perché in [13] §4.4 Nota 1 è detto espressamente che il metodo esposto dovrebbe essere applicato iterativamente. Infatti, trovata la nuova posizione del baricentro y’G, il diagramma delle tensioni sull’anima non è più simmetrico, quindi ψ non è più uguale a –1 e andrebbe perciò ricalcolato kσ, quindi ricalcolato un nuovo y'G e così via sino alla convergenza. Ma questa procedura può essere applicata solo in un programma di calcolo e non certo manualmente. Le formule qui proposte sono quindi approssimate, poiché ci fermiamo alla prima iterazione. In ogni caso la variazione di area dell’anima non dovrebbe alterare di molto le caratteristiche globali della sezione (per le ali ψ non cambia essendo esse semplicemente compresse) e perciò l’approssimazione dovrebbe essere accettabile. Nel foglio di calcolo scaricabile dal sito di Hoepli e relativo a sezioni composte saldate ad H, queste formule vengono invece applicate in modo iterativo sino a convergenza. Se invece sia l’ala compressa che l’anima sono in classe 4, allora per l’anima occorrerà valutare ψ non rispetto alla sezione lorda, ma rispetto alla sezione con l’ala superiore già depurata della parte non collaborante (cfr. 4.4(3) di [13]). Quindi, con riferimento alla figura 2.7, calcoliamo prima ρf e la nuova posizione del baricentro che si abbasserà di yG: ( bcf = 0,5 b f − tw − 2r ) ρ f = 1 per λ p ≤ 0, 748 ( ρ f = λ p − 0,188 λp = fy σ cr = bcf t f 28, 4ε kσ ) 2 λ p ≤ 1 per λ p > 0, 748 con kσ = 0, 43 (cfr. [13], Tab. 4.2, con ψ =1). t ⎞ ⎛ ⎡ 2 1 − ρ f bcf t f ⎤ ⎜ H − f ⎟ ⎣ ⎦ 2 2 ⎝ ⎠ yG = A − 2 1 − ρ f bcf t f ( ) ( ) (2.3) Valutiamo quindi gli sforzi rispetto alla geometria modificata. Se (vedi figura 2.7) lo sforzo al lembo superiore è σ, quello al lembo inferiore sarà ψσ, con 0 < ψ < –1. Da notare che come lembi superiore ed inferiore abbiamo assunto gli estremi dell’anima al netto dei raccordi (o delle saldature, in caso di trave saldata) e non l’estradosso e l’intradosso del Bozza 22 giugno 2011 CLASSIFICAZIONE DELLE SEZIONI 29 profilo: questo in accordo alle tabelle 4.1 e 4.2 di [13]. Essendo il diagramma degli sforzi lineare, si trova che: ψ =− H 2 − t f − r − yG H 2 − t f − r + yG bcw = ; hw + yG 2 Quindi, per l’anima possiamo scrivere: ρ w = 1 per λ p ≤ 0, 673 2 ρ w = ⎡⎣λ p − 0, 055 ( 3 + ψ ) ⎤⎦ λ p ≤ 1 λp = fy σ cr = hw tw 28, 4ε kσ per λ p > 0, 673 con kσ = 7,81 − 6, 29ψ + 9, 78ψ 2 Calcoliamo infine la nuova posizione del baricentro che si abbasserà ancora di y'G, e le caratteristiche efficaci della sezione. ( I eff , y = I y − −2 ) Aeff , y = A − (1 − ρ w ) bcwtw − 2 1 − ρ f bcf t f (2.4) ⎡(1 − ρ w ) bcwtw ⎤⎦ ⎡⎣( 0,5 + 0,1ρ w ) bcw ⎤⎦ y 'G = ⎣ Aeff , y (2.5) 3 2 1 tw ⎡⎣(1 − ρ w ) bcw ⎤⎦ − ⎡⎣(1 − ρ w ) bcwtw ⎤⎦ ⎡⎣( 0,5 + 0,1ρ w ) bcw − yG ⎤⎦ + 12 2 ⎛ H tf ⎞ 1 1 − ρ f bcf t 3f − 2 1 − ρ f bcf t f ⎜⎜ − ⎟⎟ − Aeff yG + yG' 12 ⎝ 2 2⎠ ( ) ( ) ( ) 2 I eff , y H + yG + y 'G 2 Anche in questo caso bisogna iterare, ricalcolando ψ con al formula: Weff , y = ψ =− ( −r +(y H 2 − t f − r − yG + yG' H 2−tf G + yG' (2.6) (2.7) ) ) Si usa il valore di y'G calcolato precedentemente; si ricalcola di conseguenza un nuovo y'G e le grandezze efficaci e si itera fino a raggiungere la convergenza. Ma serve davvero iterare? Cioè, restando nel campo dei laminati a caldo (coi piegati a freddo è sicuramente diverso, ma qui non ce ne occupiamo), si trovano valori delle grandezze efficaci molto diversi se ci si ferma alla prima iterazione senza raggiungere la convergenza del procedimento? Non saprei dare una risposta generale a questa domanda, ma proviamo a fare 2 esempi di sezioni piuttosto alte e inflesse, una con la sola anima in classe 4 e l’altra con anche l’ala, e vediamo di quanto cambia il W efficace fermandoci alla prima iterazione. Bozza 22 giugno 2011 30 CAPITOLO 2 1) Profilo composto saldato: 2 piatti 400 × 30 (ali, classe 1) + 1 piatto 1000 × 8 (anima, classe 4), acciaio S355: Wel = 13271 cm3; Weff,0 = 12973 cm3 (–2,2%); Weff,it = 12939 cm3 (–0,3%). 2) Profilo composto saldato: 2 piatti 500 × 12 (ali, classe 4) + 1 piatto 1000 × 8 (anima, classe 4), acciaio S355: Wel = 7303 cm3; Weff,0 = 5001 cm3 (–31,5%); Weff,it = 4869 cm3 (–2,6%). Wel è il modulo di resistenza attorno all’asse y-y della sezione interamente reagente; Weff,0 è il modulo efficace ottenuto fermandosi alla prima iterazione; Weff,it è infine il modulo efficace ottenuto iterando il procedimento sino a convergenza. Le percentuali tra parentesi sono le diminuzioni dei valori di ciascun W rispetto al valore precedente. Si nota in entrambi i casi come, passando dal modulo elastico a quello efficace ottenuto con una sola iterazione, c’è, specie se anche l’ala è in classe 4, una notevole diminuzione percentuale. L’ulteriore diminuzione del valore eseguendo il processo iterativo appare abbastanza modesta e, almeno in questi casi, trascurabile ai fini pratici. 2.2.3 Sezioni ad H in flessione semplice attorno all’asse minore d’inerzia Le sezioni ad H in flessione semplice attorno all’asse minore si classificano in base a quanto prescritto nella tabella 2.3. Per i simboli vedi figura 2.8. Tabella 2.3 Classificazione sezioni ad H in flessione Classe Acciaio 1 2 3 S235 Ala Anima bc / tf ≤ 9 – bc / tf ≤ 10 – bc / tf ≤ 15,9 – 4 bc / tf > 15,9 hw / tw > 42 1 bc / tf ≤ 8,3 – 2 bc / tf ≤ 9,2 – bc / tf ≤ 14,6 – 4 bc / tf > 14,6 hw / tw > 38,6 1 bc / tf ≤ 7,3 – 3 2 3 4 S275 S355 bc / tf ≤ 8,1 – bc / tf ≤ 12,9 – bc / tf > 12,9 hw / tw > 34 Le ali sono soggette ad una tensione a farfalla, perciò le limitazioni in tabella si riferiscono alla parte compressa di ala. Tali limitazioni sono ricavate, per le classi 1 e 2, dal prospetto 5.2 di EC3 ponendo α = 1, cioè l’intera semi-ala è compressa (vedi figura 2.2), mentre per la classe 3 la normativa ci fornisce la seguente espressione: bc t f ≤ 21ε kσ = 21ε 0,57 = 15,9ε Bozza 22 giugno 2011 CLASSIFICAZIONE DELLE SEZIONI 31 Infatti (vedi tabella 4.2 di [13]) poiché la semi-ala della parte compressa ha il diagramma delle tensioni di forma triangolare, si ha ψ = 0, e di conseguenza kσ = 0,57. In realtà il diagramma non sarebbe perfettamente triangolare ma trapezio, perché, in questa prima iterazione, le tensioni si annullano sull’asse dell’anima (cioè sull’asse baricentrico) e non in corrispondenza del raggio di raccordo, ma possiamo trascurare questo fatto, altrimenti la classificazione dell’ala sarebbe funzione dello spessore dell’anima e del raggio di raccordo del profilo ed i risultati cambierebbero comunque di pochissimo. Se le ali sono in classe 1, 2 o 3 e quindi interamente collaboranti, l’anima si trova sull’asse neutro, ed è quindi praticamente scarica, perciò la classificazione non si applica. Se invece le ali sono in classe 4, parte della loro area nella parte compressa non viene considerata, e perciò il baricentro si abbassa e l’anima diventa interamente compressa (vedi figura 2.8). In questo caso, se anche l’anima si trovasse in classe 4, bisognerebbe ridurre anche la sua area, con le stesse regole delle anime in compressione semplice. Se l’ala è in classe 4, bisogna considerare come non resistente una porzione di ala di lunghezza: (1 − ρ f ) bc ( bc = 0,5 b f − tw − 2r dove: ) ρ f = 1 per λ p ≤ 0, 748 ( ρ f = λ p − 0,188 ) 2 λ p ≤ 1 per λ p > 0, 748 Per i simboli geometrici, vedi figura 2.8. Per sezioni composte saldate, r rappresenta il lato della saldatura. λp = fy σ cr = bc t f 28, 4ε kσ con kσ = 0,57 − 0, 21ψ + 0, 07ψ 2 (cfr. [13], Tab. 4.2) Essendo il diagramma degli sforzi lineare, si ricava facilmente: ψ= r + tw 2 bf 2 (Il diagramma degli sforzi agenti sulla metà compressa dell’ala è quasi triangolare, perciò si potrebbe praticamente considerare ψ ≈ 0 ). Se anche l’anima è in classe 4, essa può essere considerata approssimatamente semplicemente compressa perché, essendo le ali in classe 4, il baricentro si è abbassato. Bisogna quindi considerare come non resistente una porzione di anima di lunghezza: (1 − ρ w ) hw dove: ρ w = 1 per λ p ≤ 0, 673 ( ρ w = λ p − 0, 22 Bozza 22 giugno 2011 ) 2 λ p ≤ 1 per λ p > 0, 673 (ψ=1) 32 CAPITOLO 2 Figura 2.8 Sezione ad H di classe 4 in flessione attorno all’asse minore. fy λp = σ cr = hw tw 28, 4ε kσ con kσ = 4, 0 (cfr. [13], Tab. 4.1, con ψ=1). Le caratteristiche efficaci della sezione saranno allora: ( ) Aeff , z = A − 2 1 − ρ f bc t f − (1 − ρ w ) hwtw ( ) ⎡b 1 − ρ f bc ⎤ f ⎥ 2 1 − ρ f bc t f ⎢ − 2 ⎢ 2 ⎥ ⎣ ⎦ yG = Aeff , z ( ) I eff , z = I z + A ⋅ yG2 + ⎡ 3 ⎢ 1 − ⎢ 2 t f ⎡ 1 − ρ f ⋅ bc ⎤ + 2 1 − ρ f bc t f ⎦ 12 ⎣ ⎣⎢ ( ) ( Weff , z ) 2 ⎤ ⎛b ⎞ 1 − ρ f bc 1 f ⎥ ⋅⎜ − + yG ⎟ + (1 − ρ w ) hwtw3 + (1 − ρ w ) hwtw yG2 ⎥ ⎜ 2 ⎟ 12 2 ⎝ ⎠ ⎦⎥ ( ) ⎧ ⎫ ⎪⎪ I eff , z I eff , z ⎪⎪ = min ⎨ ; ⎬ ⎪ bf + y − 1− ρ b bf − y ⎪ G f c G 2 ⎩⎪ 2 ⎭⎪ ( ) dove: A è l’area lorda della sezione Iz è il momento d’inerzia rispetto all’asse minore (z-z) è l’area efficace Aeff,z è il momento d’inerzia efficace rispetto all’asse minore (z-z) Ieff,z è il modulo di resistenza efficace rispetto all’asse minore (z-z) Weff,z Gli altri simboli sono definiti nella figura 2.8. A questo punto bisognerebbe iterare e ricalcolare la porzione non reagente delle ali tenendo conto che il baricentro si è abbassato di yG. Perciò bisognerà calcolare ψ come: Bozza 22 giugno 2011 CLASSIFICAZIONE DELLE SEZIONI 33 Tabella 2.4 Classificazione sezioni ad H in pressoflessione Classe Acciaio Ali 1 Anima bc / tf ≤ 9 hw / tw ≤ 396α1 bc / tf ≤ 10 hw / tw ≤ 456α1 bc / tf ≤ 14 hw / tw ≤ 42α2 4 bc / tf > 14 hw / tw > 42α2 1 bc / tf ≤ 8,3 hw / tw ≤ 364α1 bc / tf ≤ 9,2 hw / tw ≤ 420α1 bc / tf ≤ 12,9 hw / tw ≤ 38,6α2 4 bc / tf > 12,9 hw / tw > 38,6α2 1 bc / tf ≤ 7,3 hw / tw ≤ 321α1 bc / tf ≤ 8,1 hw / tw ≤ 369α1 bc / tf ≤ 11,3 hw / tw ≤ 34α2 bc / tf > 11,3 hw / tw > 34α2 2 S235 3 2 S275 3 2 S355 3 4 ψ= r + tw 2 + yG b f 2 + yG In questa seconda fase il valore di ψ tenderà a scostarsi più o meno sensibilmente dallo 0. Si rifarà quindi il calcolo dei parametri efficaci, si troverà un nuovo yG e si itererà sino alla convergenza. Facciamo notare che Weff,z è calcolato dividendo il momento d’inerzia efficace per la distanza tra il baricentro della sezione efficace e il punto d’inizio del tratto di ala che si trascura. Come dire: quando la sezione “perde” la parte estrema delle due semiali compresse perché s’instabilizza, il resto può arrivare allo snervamento. C’è da dire che tutta la teoria delle grandezze efficaci per le sezioni snelle non è esente da critiche (ricordiamo ad esempio che il prof. Bernuzzi e l’ing. Rugarli hanno elaborato un metodo alternativo che classifica le sezioni tenendo conto della contemporaneità delle tre azioni: N, My ed Mz, pubblicato sulla rivista “Costruzioni Metalliche” nn. 5 e 6 del 2009). Non è compito di questo libro, che vuole essere solo un manuale pratico per uso delle norme, addentrarsi in questi discorsi, perciò ci limitiamo a sottolineare il punto come problema non perfettamente risolto. 2.2.4 Sezioni ad H in pressoflessione Nel caso di pressoflessione, cioè di una condizione di sforzo intermedia tra flessione semplice e compressione semplice, la classe delle ali rimane la stessa di quella del caso di compressione semplice o flessione semplice. Per l’anima invece, all’aumentare dell’azione di compressione la classe passerà dal valore del caso di flessione semplice a quello della compressione semplice. I valori da rispettare sono riportati nella tabella 2.4. dove: Bozza 22 giugno 2011 34 CAPITOLO 2 Figura 2.9 Profilo ad H in classe 1 o 2 in pressoflessione. α1 = fy A hw tw N 1 ⎛ ⎞ N + 0,5 ⎟ − 1 13 ⎜ ⎜ 2hw f y tw ⎟ ⎝ ⎠ ; α2 = 1 ⎛ 2N ⎞ 0, 67 + 0,33 ⎜ − 1⎟ ⎜ Af y ⎟ ⎝ ⎠ è la tensione di snervamento dell’acciaio (235, 275 o 355 N/mm2) è l’area lorda della sezione è l’altezza dell’anima al netto dei raccordi (vedi figura 2.9) è lo spessore dell’anima è l’azione assiale di progetto. Le formule sopra riportate sono solo una elaborazione di quanto è prescritto nella tabella 5.2 di EC3. Infatti, con riferimento alla figura 2.9, si può esprimere l’equilibrio alla traslazione delle tensioni interne e della forza assiale N applicata come: α hw f y tw − (1 − α )hw f y tw = N da cui: 2α hw f y tw − hw f y tw = N Ricavando α: α= N + 0,5 2hw f y tw Sostituendo α nelle formule della tabella 5.2 di EC3 per le anime soggette a pressoflessione ( con α > 0,5 ), si ha la limitazione delle anime affinché appartengano alla classe 1: hw 396ε ≤ = tw 13α − 1 Bozza 22 giugno 2011 396ε ⎛ ⎞ N 13 ⎜ + 0,5 ⎟ − 1 ⎜ 2hw f y tw ⎟ ⎝ ⎠ (2.8) CLASSIFICAZIONE DELLE SEZIONI 35 Figura 2.10 Profilo ad H in classe 3 in pressoflessione. Se dalla (2.8) ricaviamo N, otteniamo il valore massimo N1 per cui la sezione rimane in classe 1: N1 ≤ hwtw f y ⎛ 396ε ⎞ − 5,5 ⎟ ⎜ 6,5 ⎝ hw tw ⎠ Analogamente, la N massima per cui la sezione rimane in classe 2 è: N2 ≤ hwtw f y ⎛ 456ε ⎞ − 5,5 ⎟ ⎜ 6,5 ⎝ hw tw ⎠ Per la classe 3, nella quale la sezione non si plasticizza tranne che alla fibra estrema, la relazione è differente. Con riferimento alla figura 2.10, essendo la sezione in pressoflessione sarà ψ > –1, quindi, in accordo alla tabella 5.2 di EC3, dovrà essere: hw t w ≤ 42ε 0, 67 + 0,33ψ Dal diagramma delle tensioni riportato nella figura 2.10, si può scrivere: fy = M N + ; W A ψ fy = M N − W A Da cui si ricava facilmente ψ: ψ = 2N −1 Af y (2.9) Quindi i ricava il coefficiente α2 della tabella 2.4: α2 = 1 = 0, 67 + 0,33ψ 1 ⎛ 2N ⎞ 0, 67 + 0,33 ⎜ − 1⎟ ⎜ Af y ⎟ ⎝ ⎠ Sostituendo infine l’espressione (2.9) nella disequazione della tabella 5.2 di EC3 e ricavando N da essa, si ha: Bozza 22 giugno 2011 36 CAPITOLO 2 N3 ≤ Af y ⎛ 42ε ⎞ − 0,34 ⎟ ⎜ 0, 66 ⎝ hw tw ⎠ N3 è il valore massimo dell’azione assiale oltre la quale l’anima diventa di classe 4. C’è da notare che la formula di N3 sopra riportata vale nell’ipotesi che le ali siano in classe 1, 2 o 3 in flessione semplice. Se invece l’ala compressa fosse il classe 4 (cosa in genere poco probabile), occorrerebbe sostituire l’area A con l’area efficace ottenuta tenendo conto della riduzione dell’area dell’ala stessa. Se la sezione è pressoinflessa, classificata in classe 4 per la compressione semplice e l’azione assiale è tale che la sezione risulta globalmente in classe 4, allora si hanno riduzione di area per l’anima e/o per l’ala, e quindi dobbiamo calcolare le caratteristiche statiche efficaci che non sono esattamente quelle della flessione semplice, ma variano a seconda della compressione. Operiamo come abbiamo fatto per le sezioni in flessione semplice, e consideriamo che sia l’ala compressa che l’anima siano in classe 4 (le formule che deriveremo sono ovviamente valide anche nel caso più semplice di ala in classe minore di 4, quindi senza riduzione di area). Calcoliamo prima la riduzione di sezione dell’ala compressa, e calcoliamo di conseguenza l’abbassamento del baricentro yG (vedi figura 2.7). Non ripetiamo qui il calcolo perché è identico a quello riportato per la sezione semplicemente inflessa (la formula che dà yG è la (2.3)). Calcoliamo in aggiunta area, momento d’inerzia e modulo di resistenza della sezione con l’ala ridotta poiché in classe 4: ( ) A' = A − 2 1 − ρ f bf t f ( ) ( I ' y = I y + A ' yG2 − 2 1 − ρ f b f t f ⋅ H 2 + yG − 0,5t f ) 2 W ' y = I ' y / ( H 2 + yG ) Se l’azione assiale NEd è superiore ad N3, allora abbiamo detto la sezione è in classe 4 e dobbiamo calcolare quale porzione dell’anima bisogna considerare non reagente. Si possono presentare tre casi, illustrati nella figura 2.11, a seconda del rapporto tra momento flettente MEd ed azione assiale NEd. Al crescere dell’azione assiale, si passa dal diagramma tipo a), a quello di tipo b) e a quello di tipo c): la tensione al lembo superiore non può crescere e rimane costante e pari a fy, in compenso l’asse neutro si abbassa dalla mezzeria della sezione della quantità: yG + y (yG è l’abbassamento del baricentro dovuto alla eventuale riduzione dell’ala compressa se in classe 4, ed è dato, come già detto, dalla espressione (2.3)). Nei diagrammi a) e b) la tensione ψ fy al lembo inferiore della sezione è sempre di trazione, ma quella al lembo inferiore dell’anima σ2 (che serve per determinare l’area non collaborante) è di trazione nel caso a) e di compressione (come σ1 al lembo superiore) nel caso b). Nel diagramma di tipo c) infine sia la tensione al lembo inferiore della sezione che σ2 sono entrambe di compressione. Bozza 22 giugno 2011 CLASSIFICAZIONE DELLE SEZIONI 37 Figura 2.11 Profilo ad H in classe 4 in pressoflessione. Caso a) Calcoliamo per prima cosa il rapporto ψ tra le tensioni al lembo superiore ed inferiore della sezione: ψ = 2N −1 A' fy La formula è uguale alla (2.9), e perciò non ripetiamo il calcolo. Calcoliamo quindi lo spostamento dell’asse neutro y . Essendo il diagramma delle tensioni lineare, si può scrivere la seguente similitudine: fy _ = f y −ψ f y H 2 + yG + y H Da cui si ricava facilmente: y= 1 +ψ H − yG 2 (1 −ψ ) Con altre similitudini ricaviamo facilmente: _ σ1 = H 2 + yG + y − t f − r _ _ fy ; σ2 = − H 2 + yG + y H 2 − yG − y − t f − r _ fy H 2 + yG + y Con riferimento alla figura 2.12, calcoliamo allora l’estensione dell’area non collaborante dell’anima e le grandezze statiche efficaci. ψ 1 = σ 2 σ1 ; Quindi, per l’anima possiamo scrivere: Bozza 22 giugno 2011 bcw = hw + yG + y 2 38 CAPITOLO 2 Figura 2.12 Profilo ad H in classe 4 in pressoflessione – caso (a). ρw = 1 per λ p ≤ 0, 673 2 ρ w = ⎡⎣λ p − 0, 055 ( 3 + ψ 1 ) ⎤⎦ λ p ≤ 1 λp = fy σ cr = hw tw per λ p > 0, 673 con kσ = 7,81 − 6, 29ψ 1 + 9, 78ψ 12 28, 4ε kσ Calcoliamo infine le nuove caratteristiche efficaci della sezione. y 'G = ⎡⎣(1 − ρ w ) bcwtw ⎤⎦ ⎡( 0,5 + 0,1ρ w ) bcw − y ⎤ ⎣ ⎦ Aeff , y L’area efficace sarà: ( ) Aeff , y = Atot − 2 1 − ρ f bcf t f − (1 − ρ w ) bcwtw Il momento d’inerzia efficace: I eff , y = I y − −2 ( 2 3 1 tw ⎡⎣(1 − ρ w ) hw ⎤⎦ − ⎡⎣(1 − ρ w ) hwtw ⎤⎦ ⎡( 0,5 + 0,1ρ w ) hw − y − yG ⎤ + ⎣ ⎦ 12 ) ( ) 1 1 − ρ f bcf t 3f − 2 1 − ρ f bcf t f 12 2 ⎛ H tf ⎞ ' ⎜⎜ − ⎟⎟ − Aeff yG + yG 2 2 ⎝ ⎠ ( ) 2 Per Weff, y vale l’espressione (2.7). Caso b) Il calcolo di ψ, y e σ1 è uguale a quello del caso a). σ2 invece è di compressione e si calcola con la formula: Bozza 22 giugno 2011 CLASSIFICAZIONE DELLE SEZIONI 39 _ σ2 = H 2 + yG + y − t f − r − hw _ fy H 2 + yG + y Con riferimento alla figura 2.13 e, ancora, al paragrafo 4.4 e alla tabella 4.1 di [13] per 1 > ψ1 > 0, possiamo scrivere: ψ 1 = σ 2 σ1 ρw = 1 per λ p ≤ 0, 673 2 ρ w = ⎡⎣λ p − 0, 055 ( 3 + ψ 1 ) ⎤⎦ λ p ≤ 1 λp = fy σ cr = hw tw 28, 4ε kσ per λ p > 0, 673 con kσ = 8, 2 1, 05 + ψ 1 Calcoliamo infine le nuove le caratteristiche efficaci della sezione. Figura 2.13 Profilo ad H in classe 4 in pressoflessione – caso (b). ⎡⎛ ⎤ 2 ⎞ ⎡⎣(1 − ρ w ) hwtw ⎤⎦ ⎢⎜ 0,5 − ⎟ ρ w hw ⎥ 5 −ψ 1 ⎠ ⎣⎢⎝ ⎦⎥ y 'G = Aeff , y L’area efficace sarà: Bozza 22 giugno 2011 40 CAPITOLO 2 ( ) Aeff , y = Atot − 2 1 − ρ f bcf t f − (1 − ρ w ) hwtw Il momento d’inerzia efficace: 2 I eff , y = I y − ⎡⎛ ⎤ 3 1 2 ⎞ tw ⎡⎣(1 − ρ w ) hw ⎤⎦ − ⎡⎣(1 − ρ w ) hwtw ⎤⎦ ⎢⎜ 0,5 − ⎟ ρ w hw ⎥ + 12 5 −ψ 1 ⎠ ⎣⎢⎝ ⎦⎥ ( ) ( ) 1 1 − ρ f bcf t 3f − 2 1 − ρ f bcf t f −2 12 2 ⎛ H tf ⎞ ' ⎜⎜ − ⎟⎟ − Aeff yG + yG 2 2 ⎝ ⎠ ( ) 2 Per Weff, y vale l’espressione (2.7). Caso c) Nel caso c) la distribuzione di tensioni agli estremi dell’anima è identica a quella del caso b), con la differenza che le tensioni agli estremi della trave sono dello stesso segno. Pertanto cambia solo il calcolo di σ1 e σ2 che, con semplici similitudini geometriche, si ricavano con le formule seguenti: σ1 = ( f y −ψ f y ) H −tf −r H ( + ψ f y ; σ 2 = f y −ψ f y ) tf + r H +ψ f y Anche nel caso della pressoflessione si dovrebbe iterare il procedimento per tener conto che il baricentro si è spostato per effetto dell’area mancante nell’anima, e ricalcolare quest’ultima. Il procedimento si intuisce essere molto complesso, più che nel caso della flessione semplice. Ma serve davvero calcolare le proprietà geometriche efficaci di una sezione di classe 4 in pressoflessione? Le NTC2008, parlando di verifica in presso o tensoflessione biassiale (§4.2.4.1.2, ne parleremo estesamente al capitolo 3), affermano che: “Per le sezioni in classe 4 […] si possono utilizzare le proprietà geometriche efficaci della sezione trasversale considerando la eventuale presenza di fori”. Ma l’EC3 (§6.2.9.3(2)), parlando della stessa verifica è più preciso e dice che si può usare come area “l’area efficace dalla sezione trasversale quando essa sia soggetta a compressione uniforme” e come modulo di resistenza “il modulo di sezione efficace (corrispondente alla fibra con la tensione elastica massima) della sezione trasversale quando essa è soggetta alla sola flessione intorno all’asse di interesse”. Quindi consente di non calcolare il Weff per la condizione di pressoflessione, ma di calcolarlo per quella di flessione semplice, semplificando molto i calcoli. Nel caso delle NTC invece non è chiaro se questo “sconto” è ammesso. Ma si potrebbe fare una osservazione più “progettuale”. Una sezione che lavora in pressoflessione ed ha la componente di azione assiale non trascurabile è un elemento prevalentemente compresso, quindi molto probabilmente sarà una colonna, non una trave. Ma se è una colonna, che senso ha usare una sezione snella, al limite una sezione di classe 4? Si perde funzionalmente dell’area che però c’è e costa. Conviene molto di più usare una sezione di una classe inferiore e sfruttarla meglio. Ecco quindi che il discorso di calcolare sezioni pressoinflesse che virano in classe 4 perché hanno l’anima pericolosamente sottile non dovrebbe essere realistico, almeno finché ci occupiamo di profili laminati a caldo o composti saldati. Diverso il discorso coi piegati a freddo dove il problema può presentarsi molto più facilmente. Bozza 22 giugno 2011 CLASSIFICAZIONE DELLE SEZIONI 41 2.3 Classificazione dei profili cavi (a sezione rettangolare, quadrata e circolare) I profili cavi, tubolari, possono essere finiti a caldo o formati a freddo. Per quanto riguarda le dimensioni e le caratteristiche dei profili, i primi sono regolati dalla norma UNI EN 10210-2, i secondi dalla UNI EN 10219-2. Da un punto di vista geometrico, quelli quadrati e rettangolari differiscono per il valore del raggio di curvatura negli spigoli (vedi le norme citate) e pertanto le caratteristiche statiche, a parità di dimensioni e spessore, differiscono leggermente. 2.3.1 Profili cavi a sezione rettangolare o quadrata in compressione semplice I profili cavi rettangolari e quadrati in compressione semplice si classificano in base a quanto prescritto nella tabella 2.5. Per i simboli, vedi figura 2.14. Se la sezione è in classe 4, allora bisogna calcolare l’area efficace Aeff da impiegare nelle verifiche per instabilità in compressione. Se il lato B è in classe 4, bisogna considerare come non resistente una porzione di lato di lunghezza: (1 − ρb ) b dove: b = B − 3t ρb = 1 per λ p ≤ 0, 673 2 ( ρb = ⎡⎣λ p − 0, 055 ( 3 + ψ ) ⎤⎦ λ p = λ p − 0, 22 ) 2 λ p ≤ 1 per λ p > 0, 673 (2.10) La (2.10) deriva da [13] eq. (4.2), con ψ = 1 (cfr. [13], Tab. 4.1). ψ è il rapporto tra le σ agli estremi del tratto b. λp = fy σ cr = bt 28, 4ε kσ con kσ = 4, 0 (cfr. [13], Tab. 4.1, con ψ = 1). Se il lato H è in classe 4, bisogna considerare come non resistente una porzione di anima di lunghezza: (1 − ρ h ) h dove: h = H − 3t ρ h = 1 per λ p ≤ 0, 673 2 ( ρ h = ⎡⎣λ p − 0, 055 ( 3 + ψ ) ⎤⎦ λ p = λ p − 0, 22 ) 2 λ p ≤ 1 per λ p > 0, 673 (2.11) La (2.11) deriva da [13] eq. (4.2), con ψ = 1 (cfr. [13], Tab. 4.1). ψ è il rapporto tra le σ agli estremi del tratto hw di anima. Bozza 22 giugno 2011 42 CAPITOLO 2 λp = fy σ cr = ht 28, 4ε kσ con kσ = 4, 0 (cfr. [13], Tab. 4.1, con ψ = 1). Quindi l’area efficace da usare in compressione semplice sarà: Aeff , x = A − 2 (1 − ρb ) ( B − 3t ) t − 2 (1 − ρ h ) ( H − 3t ) t dove A è l’area trasversale lorda. Tabella 2.5 Classificazione sezioni ad H in pressoflessione Classe Acciaio Lato B Lato H 1 bc / tf ≤ 33 hw / tw ≤ 33 2 bc / tf ≤ 38 hw / tw ≤ 38 bc / tf ≤ 42 hw / tw ≤ 42 S235 3 4 bc / tf > 42 hw / tw > 42 1 bc / tf ≤ 30,3 hw / tw ≤ 30,3 bc / tf ≤ 35 hw / tw ≤ 35 2 S275 3 bc / tf ≤ 38,6 hw / tw ≤ 38,6 4 bc / tf > 38,6 hw / tw > 38,6 1 bc / tf ≤ 26,7 hw / tw ≤ 26,7 bc / tf ≤ 30,8 hw / tw ≤ 30,8 2 S355 3 4 bc / tf ≤ 34 hw / tw ≤ 34 bc / tf > 34 hw / tw > 34 Figura 2.14 Profilo tubolare rettangolare o quadrato di classe 4 in compressione. Bozza 22 giugno 2011 CLASSIFICAZIONE DELLE SEZIONI 2.3.2 43 Profili cavi a sezione rettangolare o quadrata in flessione semplice attorno all’asse maggiore d’inerzia I profili cavi rettangolari o quadrati in flessione semplice attorno all’asse maggiore si classificano in base a quanto prescritto nella tabella 2.6. Per i simboli vedi figura 2.15. Come logico, le prescrizioni per il lato B compresso per la flessione sono le stesse di quelle date prima per lo stesso lato in compressione semplice; il lato teso non ha prescrizioni e il lato H ha in flessione prescrizioni meno gravose che in compressione. Adesso vediamo come calcolare le caratteristiche statiche efficaci della sezione, nel caso che essa sia in classe 4. Tabella 2.6 Classificazione sezioni ad H in flessione Classe Acciaio 1 2 S235 3 Lato B compresso Lato H inflesso bc / tf ≤ 33 hw / tw ≤ 72 bc / tf ≤ 38 hw / tw ≤ 83 bc / tf ≤ 42 hw / tw ≤ 124 4 bc / tf > 42 hw / tw > 124 1 bc / tf ≤ 30,3 hw / tw ≤ 66 2 bc / tf ≤ 35 hw / tw ≤ 76 bc / tf ≤ 38,6 hw / tw ≤ 114 4 bc / tf > 38,6 hw / tw > 114 1 bc / tf ≤ 26,7 hw / tw ≤ 58 S275 3 2 S355 3 4 bc / tf ≤ 30,8 hw / tw ≤ 67 bc / tf ≤ 34 hw / tw ≤ 100 bc / tf > 34 hw / tw > 100 Figura 2.15 Profili cavi a sezione rettangolare o quadrata in flessione attorno all’asse maggiore con lati H in classe 4. Bozza 22 giugno 2011 44 CAPITOLO 2 Figura 2.16 Profili cavi a sezione rettangolare o quadrata in flessione attorno all’asse maggiore con lati B ed H entrambi in classe 4. Consideriamo prima il caso che soltanto i lati H siano in classe 4. Osservando la figura 2.15, si vede che nella parte compressa dei lati H ci sarà una zona non collaborante di ampiezza (1 – ρh) hc. Con riferimento alla tabella 4.1 di [13], essendo la tensione al lembo superiore del tratto h uguale in valore assoluto ma di segno contrario rispetto a quella del lembo inferiore, sarà ψ = – 1, e quindi: h H − 3t = 2 2 Il tratto del lato H compresso di lunghezza hc (cioè la parte dall’asse neutro in su) sarà diviso in 3 parti di lunghezza, rispettivamente, 0,6ρh hc collaborante, (1 – ρh) hc non collaborante, e 0,4ρh hc collaborante. Tutto ciò, ripeto, si trova nella tabella 4.1 di [13]. Essendoci quindi un’area non collaborante, il baricentro si abbasserà della quantità y'G. Per la distribuzione delle tensioni sui lati H avremo ψ = –1 e quindi (cfr. §4.4 di [13]): hc = ht = ρ h = 1 per λ p ≤ 0, 673 ( ) 2 ρ h = λ p − 0,11 λ p ≤ 1 per λ p > 0, 673 (essendo ψ = –1). λp = fy σ cr = ht 28, 4ε kσ ; h = H − 3t ; kσ = 23,9 (cfr. [13], Tab. 4.1, con ψ = –1). A questo punto, noto ρh , si possono calcolare i parametri statici efficaci della sezione. Con facili passaggi si trova: Aeff , y = A − 2 (1 − ρ h ) hc t = A − (1 − ρ h ) ht ⎡(1 − ρ h ) ht ⎤⎦ ⎡⎣( 0,5 + 0,1ρ h ) h / 2 ⎤⎦ y 'G = ⎣ Aeff , y Bozza 22 giugno 2011 CLASSIFICAZIONE DELLE SEZIONI I eff , y = I y − 45 3 2 1 t ⎡⎣(1 − ρ h ) h ⎤⎦ − ⎡⎣(1 − ρ h ) ht ⎤⎦ ⎡⎣( 0,5 + 0,1ρ h ) h / 2 ⎤⎦ + Aeff y 'G2 12 Weff , y = I eff , y H + y 'G 2 dove: A è l’area lorda della sezione Iy è il momento d’inerzia rispetto all’asse maggiore (y-y) è l’area efficace Aeff,y è il momento d’inerzia efficace rispetto all’asse maggiore (y-y) Ieff,y è il modulo di resistenza efficace rispetto all’asse maggiore (y-y) Weff,y A questo punto occorrerebbe iterare, calcolando il nuovo valore assunto da ψ che non sarà più uguale a –1 poiché il baricentro si è abbassato di y'G, e quindi i valori delle grandezze efficaci, e ripetere le iterazioni sino a convergenza. Se invece sia il lato B compresso che i lati H in flessione sono in classe 4, allora per il lato H occorrerà valutare ψ non rispetto alla sezione lorda, ma rispetto alla sezione con il lato B in compressione già depurato della parte non collaborante (cfr. 4.4(3) di [13]). Quindi, con riferimento alla figura 2.16, calcoliamo prima ρb e la nuova posizione del baricentro che si abbasserà di yG: b = B − 3t ρb = 1 per λ p ≤ 0, 673 (2.12) 2 2 ρb = ⎡⎣λ p − 0, 055 ( 3 + ψ ) ⎤⎦ λ p = λ p − 0, 22 λ p ≤ 1 per λ p > 0, 673 La (2.12) deriva da [13] eq. (4.2), con ψ = 1 (cfr. [13], Tab. 4.1). ψ è il rapporto tra le σ agli estremi del tratto b. ( λp = fy σ cr = bt ) con kσ = 4, 0 28, 4ε kσ (cfr. [13], Tab. 4.1, con ψ = 1). ⎛H t ⎞ ⎡⎣(1 − ρb ) bt ⎤⎦ ⎜ − ⎟ ⎝ 2 2⎠ yG = A − (1 − ρb ) bt Valutiamo quindi gli sforzi rispetto alla geometria modificata. Se (vedi figura 2.16) lo sforzo al lembo superiore è σ, quello al lembo inferiore sarà ψσ, con 0 < ψ < –1. Essendo il diagramma degli sforzi lineare, si trova che: ψ =− H 2 − yG ; H 2 + yG hc = h + yG 2 Quindi, per l’anima possiamo scrivere: ρ h = 1 per λ p ≤ 0, 673 Bozza 22 giugno 2011 46 CAPITOLO 2 2 ρ h = ⎡⎣λ p − 0, 055 ( 3 + ψ ) ⎤⎦ λ p ≤ 1 per λ p > 0, 673 fy λp = σ cr = ht con kσ = 7,81 − 6, 29ψ + 9, 78ψ 2 28, 4ε kσ Calcoliamo infine la nuova posizione del baricentro che si abbasserà ancora di y'G, e le caratteristiche efficaci della sezione. Aeff , y = A − 2 (1 − ρ h ) hc t − (1 − ρb ) bt ⎡ 2 (1 − ρ h ) hc t ⎤⎦ ⎡⎣( 0,5 + 0,1ρb ) hc ⎤⎦ y 'G = ⎣ Aeff , y I eff , y = I y − 3 2 1 t ⎡⎣ 2 (1 − ρ h ) hc ⎤⎦ − ⎡⎣ 2 (1 − ρ h ) hc t ⎤⎦ ⎡⎣( 0,5 + 0,1ρ h ) hc − yG ⎤⎦ + 12 2 ( 1 ⎛H t ⎞ − (1 − ρb ) bt 3 − (1 − ρb ) bt ⎜ − ⎟ − Aeff , y yG + yG' 12 ⎝ 2 2⎠ Weff , y = ) 2 I eff , y H + yG + y 'G 2 A questo punto occorrerebbe iterare, calcolando il nuovo valore assunto da ψ usando questa volta la formula: ψ =− ( 2+(y H 2 − yG + yG' H G + yG' ) ) Si calcolerà quindi un nuovo y'G e nuovi i valori delle grandezze efficaci, e si itererà sino a convergenza. 2.3.3 Profili cavi a sezione rettangolare o quadrata in flessione semplice attorno all’asse minore d’inerzia In questo caso vale quanto detto al paragrafo precedente, con l’accorgimento di scambiare nelle formule B ed H tra loro. 2.3.4 Profili cavi a sezione rettangolare o quadrata in pressoflessione Nel caso di pressoflessione, cioè di una condizione di sforzo intermedia tra flessione semplice e compressione semplice, la classe delle ali rimane la stessa di quella del caso di compressione semplice o flessione semplice. Per l’anima invece, all’aumentare dell’azione di compressione la classe passerà dal valore del caso di flessione semplice a quello della compressione semplice. I valori da rispettare sono riportati nella tabella 2.7. Bozza 22 giugno 2011 CLASSIFICAZIONE DELLE SEZIONI 47 Tabella 2.7 Classificazione sezioni ad H in pressoflessione Lato B compresso Lati H in pressoflessione b / t ≤ 33 h / t ≤ 396 α1 b / t ≤ 38 h / t ≤ 456 α1 b / t ≤ 42 h / t ≤ 42 α2 4 b / t > 42 h / t > 42 α2 1 b / t ≤ 30,3 h / t ≤ 364 α1 2 b / t ≤ 35 h / t ≤ 420 α1 b / t ≤ 38,6 h / t ≤ 38,6 α2 4 b / t > 38,6 h / t > 38,6 α2 1 b / t ≤ 26,7 h / t ≤ 321 α1 2 b / t ≤ 30,8 h / t ≤ 369 α1 b / t ≤ 34 h / t ≤ 34 α2 b / t > 34 h / t > 34 α2 Classe Acciaio 1 2 S235 3 S275 3 S355 3 4 dove: α1 = 1 ; ⎛ N ⎞ 13 ⎜ + 0,5 ⎟ − 1 ⎜ 4hf y t ⎟ ⎝ ⎠ α2 = 1 ⎛ 2N ⎞ 0, 67 + 0,33 ⎜ − 1⎟ ⎜ Af y ⎟ ⎝ ⎠ è la tensione di snervamento dell’acciaio (235, 275 o 355 N/mm2) fy A è l’area lorda della sezione h = H – 3t t è lo spessore dell’anima N è l’azione assiale di progetto. Figura 2.17 Profilo cavo a sezione rettangolare o quadrata in classe 1 o 2 in pressoflessione. Bozza 22 giugno 2011 48 CAPITOLO 2 Le formule sopra riportate sono solo una elaborazione di quanto è prescritto nella tabella 5.2 di EC3. Infatti, con riferimento alla figura 2.17, si può esprimere l’equilibrio alla traslazione delle tensioni interne e della forza assiale N applicata, trascurando i contributi dei tratti B che si elidono l’un con l’altro, come: 2α hf y t − 2(1 − α )hf y t = N Da cui: 2(2α hw f y tw − hw f y tw ) = N Ricavando α: α= N + 0,5 4hf y t Sostituendo α nelle formule della tabella 5.2 di EC3 per le anime soggette a pressoflessione ( con α > 0,5 ), si ha la limitazione dei lati H affinché appartengano alla classe 1: h 396ε ≤ = t 13α − 1 396ε ⎛ N ⎞ 13 ⎜ + 0,5 ⎟ − 1 ⎜ 4hf y t ⎟ ⎝ ⎠ (2.13) Se dalla (2.13) ricaviamo N, otteniamo il valore massimo N1 per cui la sezione rimane in classe 1: N1 ≤ h ⋅ 2t ⋅ f y ⎛ 396ε ⎞ − 5,5 ⎟ ⎜ 6,5 ⎝ h t ⎠ Analogamente, la N massima per cui la sezione rimane in classe 2 è: N2 ≤ h ⋅ 2t ⋅ f y ⎛ 456ε ⎞ − 5,5 ⎟ ⎜ 6,5 ⎝ h t ⎠ Figura 2.18 Profilo cavo a sezione rettangolare o quadrata in classe 3 in pressoflessione Bozza 22 giugno 2011 CLASSIFICAZIONE DELLE SEZIONI 49 Per la classe 3, nella quale la sezione non si plasticizza tranne che alla fibra estrema, la relazione è differente. Con riferimento alla figura 2.18, essendo la sezione in pressoflessione sarà ψ > –1, quindi, in accordo alla tabella 5.2 di EC3, dovrà essere: h t≤ 42ε 0, 67 + 0,33ψ Dal diagramma delle tensioni riportato nella figura 2.18, si può scrivere: fy = M N + ; W A ψ fy = M N − W A Da cui si ricava facilmente ψ: ψ= 2N −1 Af y Quindi i ricava il coefficiente α2 della tabella 2.7: α2 = 1 = 0, 67 + 0,33ψ 1 ⎛ 2N ⎞ − 1⎟ 0, 67 + 0,33 ⎜ ⎜ Af y ⎟ ⎝ ⎠ Sostituendo infine l’espressione di ψ nella disequazione della tabella 5.2 di EC3 e ricavando N da essa, si ha: N3 ≤ Af y ⎛ 42ε ⎞ − 0,34 ⎟ ⎜ 0, 66 ⎝ h t ⎠ N3 è il valore massimo dell’azione assiale oltre la quale il lato H diventa di classe 4. Ovviamente stesso ragionamento se la flessione è attorno all’asse minore: basta scambiare B con H. 2.4 La classificazione delle sezioni secondo le BS 5950 Abbiamo visto nei paragrafi precedenti come il calcolo delle caratteristiche efficaci delle sezioni in classe 4 sia estremamente complicato con le regole dell’Eurocodice. Vogliamo fare qui un accenno alle regole delle norme inglesi BS 5950:2000 perché risolvono il problema in modo simile ma più semplice ed adatto ad un calcolo manuale. La classificazione delle sezioni delle BS è molto simile a quella dell’EC3: le sezioni sono divise anche qui in 4 classi, anche se i criteri per stabilire l’appartenenza ad una classe sono leggermente diversi, e variano anche tra profili laminati e profili composti saldati. Ma non è di questo che vogliamo parlare, bensì del calcolo delle caratteristiche efficaci per le sezioni in classe 4. Nella figura 2.19 ho riprodotto la tabella delle BS 5950 per il calcolo di Aeff in sezioni semplicemente compresse (profili ad I, H, tubolari finiti a caldo, piegati a freddo e saldati). Come si vede il calcolo delle aree da non considerare richiede soltanto la valutazione del parametro ε, che è definito come nell’EC3. Bozza 22 giugno 2011 50 CAPITOLO 2 Figura 2.19 Calcolo di Aeff in compressione pura secondo le BS 5950:2000. T = spessore delle flange, t = spessore delle anime. Nella figura 2.20 sono rappresentate le regole delle BS 5950 per il calcolo del Weff in sezioni in flessione semplice che hanno l’ala in classe 4 e l’anima in classe 3 o minore. Anche in questo caso si vede come sia più semplice ricavare le relative formule (tra l’altro esistono tabelle che riportano tali caratteristiche già calcolate per il profili laminati, pubblicate dall’associazione dei costruttori inglesi di carpenteria, BCSA). Nel caso infine che sia l’ala che l’anima siano in classe 4 (ciò accade praticamente solo per profili composti saldati, ed è a questi che la figura si riferisce), lo schema di calcolo a cui far riferimento è quello della figura 2.21. Il “buco” dell’anima è calcolato ponendo la sua lunghezza pari a bcw – beff, dove bcw è la lunghezza della parte compressa dell’anima, e beff è data dalla espressione: beff = 120ε tw 120ε tw = H ⎛ ⎞ f − f ⎞⎛ f ⎞ ⎛ + yG − t f ⎜ 1 + cw tw ⎟ ⎜ 1 + tw ⎟ ⎜ ⎟ 2 ⎜ ⎟ fy f cw ⎠ ⎜ 1 + ⋅ f y ⎟ (1 + ψ ) ⎝ ⎠⎝ H ⎜⎜ ⎟⎟ + yG 2 ⎝ ⎠ Bozza 22 giugno 2011 (2.14) CLASSIFICAZIONE DELLE SEZIONI 51 Figura 2.20 Calcolo di Weff in flessione semplice per sezioni con ala in classe 4 e anima in classe inferiore, secondo le BS 5950:2000. T = spessore delle flange, t = spessore delle anime. Dove fcw e ftw sono gli sforzi massimi di compressione e trazione dell’anima e ψ = ftw f cw . Anche per le BS il calcolo delle proprietà dell’anima va fatto sulla posizione del baricentro che si ottiene considerando la riduzione di sezione delle ali, cioè su una posizione del baricentro distante yG dal baricentro della sezione intera. Con analogia alle formule dei paragrafi precedenti si trova facilmente: yG = {2t f } t ⎞ ⎛ ⎡0,5 b f − tw − 13t f ε ⎤ ⎜ H − f ⎟ ⎣ ⎦ 2 2 ⎝ ⎠ A − 2t f ⎡0,5 b f − tw − 13t f ε ⎤ ⎣ ⎦ ( ) ( ) (2.15) Poiché anche l’anima è in classe 4, occorre determinare l’ulteriore abbassamento del baricentro y'G dovuto alla parte d’anima trascurata e da qui si calcolano facilmente l’area efficace Aeff,y, il momento d’inerzia Ieff,y ed il modulo di resistenza Weff,y: Bozza 22 giugno 2011 52 CAPITOLO 2 Figura 2.21 Area efficace per sezioni ah H con ali ed anima in classe 4 in flessione semplice, secondo BS 5950. ( (2.16) ⎡(1 − ρ w ) bcwtw ⎤⎦ ⎡⎣( 0,5 + 0,1ρ w ) bcw ⎤⎦ h ; con bcw = w + yG y 'G = ⎣ Aeff , y 2 (2.17) I eff , y = I y − −2 ) Aeff , y = A − 2t f ⎡ 0,5 b f − tw − 13t f ε ⎤ − beff tw ⎣ ⎦ ( 1 tw bcw − beff 12 ) 3 ( ) 2 − ⎡ bcw − beff tw ⎤ ⎡⎣ 0,5bcw + 0,1beff − yG ⎤⎦ + ⎣ ⎦ 1 ⎡ 0,5 b f − tw − 13t f ε ⎤ t 3f + ⎦ 12 ⎣ ( ) (2.18) 2 ⎛ H tf ⎞ −2 ⎡ 0,5 b f − tw − 13t f ε ⎤ t f ⎜⎜ − ⎟⎟ − Aeff yG + yG' ⎣ ⎦ ⎝ 2 2⎠ ( ) Weff , y = ( I eff , y ) 2 (2.19) H + yG + y 'G 2 Per le norme inglesi poi non occorre iterare ricalcolando le nuove caratteristiche con la nuova posizione del baricentro, e si ritiene quindi sufficiente fermarsi al calcolo sopra esposto. Da utente delle norme preferirei anche per l’EC3 una soluzione più semplice, a modello ad esempio di quella delle BS 5950. 2.5 Esempi Esempio 2.1 Classificazione di una IPE 600 in acciaio S 275. Bozza 22 giugno 2011 CLASSIFICAZIONE DELLE SEZIONI Profilo: Acciaio: Altezza profilo: Larghezza ala: Spessore ala: Spessore anima: Raggio di raccordo: Area: bc = bf / 2 – tw / 2 – r = hw = H – 2tf – 2r = 53 IPE 600 S275 ( fy= 275 N/mm2 ) H= 600 mm bf = 220 mm tf = 19 mm tw = 12 mm r= 24 mm A= 156 cm2 80 mm 514 mm a) Classificazione in compressione (vedi tabella 2.1): ala: bc / tf = 80 / 19 = 4,2 Classe 1 (bc / tf ≤ 8,3 ) anima: hw / tw = 514 / 12 = 42,8 Classe 4 (hw / tw > 38,6 ) sezione: Classe 4 ( max di 1 e 4) Calcoliamo l’area efficace Aeff da usare per verifiche di stabilità in compressione semplice. 235 235 ε= = = 0,924; kσ = 4,0; ψ = 1; fy 275 λp = hw tw 28, 4ε kσ = 42,8 = 0,816 > 0,673 28, 4 × 0,924 × 2 2 ρ w = ⎡⎣λ p − 0, 055 ( 3 + ψ ) ⎤⎦ λ p = [ 0,816 − 0, 22] 0,816 = 0,895 Aeff = A − (1 − ρ w ) hwtw = 156, 0 − (1 − 0,895 ) × 51, 4 × 1, 2 = 149,5 cm2 L’area efficace in compressione risulta inferiore all’area lorda di poco più del 4%. 2 b) Classificazione in flessione semplice attorno all’asse maggiore d’inerzia (vedi tabella 2.2) ala: bc / tf = 80 / 19 = 4,2 Classe 1 (bc / tf ≤ 8,3 ) anima: hw / tw = 514 / 12 = 42,8 Classe 1 (hw / tw > 66 ) sezione: Classe 1 c) Classificazione in flessione semplice attorno all’asse minore d’inerzia (vedi tabella 2.3) ala: bc / tf = 80 / 19 = 4,2 Classe 1 (bc / tf ≤ 8,3 ) Essendo l’ala in classe 1, l’anima si trova sull’asse neutro, quindi la classificazione non si applica. sezione: Classe 1 d) Classificazione in pressoflessione Calcoliamo N1, N2 ed N3. hwtw f y ⎛ 396ε ⎞ 514 × 12 × 275 ⎛ 396 × 0,924 ⎞ − 5,5 ⎟ = − 5,5 ⎟ ⋅10−3 = N1 = ⎜ ⎜ 6,5 ⎝ hw tw 6,5 514 12 ⎝ ⎠ ⎠ Bozza 22 giugno 2011 795,0 kN 54 CAPITOLO 2 hwtw f y ⎛ 456ε ⎞ 514 × 12 × 275 ⎛ 456 × 0,924 ⎞ − 5,5 ⎟ = − 5,5 ⎟ ⋅10−3 = 1132,9 kN ⎜ ⎜ 6,5 ⎝ hw tw 6,5 514 12 ⎝ ⎠ ⎠ Af y ⎛ 42ε ⎞ 156 × 27,5 ⎛ 42 × 0,924 ⎞ N3 = 3681,8 kN − 0,34 ⎟ = − 0,34 ⎟ = ⎜ ⎜ 0, 66 ⎝ hw tw 0, 66 ⎝ 514 12 ⎠ ⎠ N2 = Per una azione assiale minore di 795 kN la sezione sarà allora in classe 1, per una azione assiale maggiore di questo valore ma minore di 1132,9 kN sarà in classe 2, per valori tra 1132,9 e 3681,8 kN la sezione apparterrà alla classe 3, per azioni assiali maggiori di 3681,8 kN la sezione sarà in classe 4. È possibile raggiungere la classe 4? Il valore massimo dell’azione assiale sopportabile dalla sezione è: N Rk = A f y = 156 × 27,50 = 4290 kN > 3681,8 kN Quindi è possibile, in teoria, avere la sezione in classe 4. Supponiamo allora di avere una azione assiale tale da avere la sezione in classe 4: NEd = 3700 kN > N3 Calcoliamo quindi i parametri geometrici efficaci (A, I e W). L’ala è sempre in classe 1, in pressoflessione così come in compressione semplice, perciò avremo solo una riduzione dell’area dell’anima, e risulterà: yG = 0; ρf = 1 Il coefficiente ψ, che determina la forma del diagramma delle tensioni sull’anima, vale: 2N 2 × 3700 −1 = − 1 = 0,725 > 0 ψ = A' fy 156 × 27,50 Quindi il diagramma è di tipo “c” (vedi figura 2.11). Avremo quindi: H −tf −r +ψ f y = σ 1 = f y −ψ f y H 600 − 19 − 24 = ( 27,50 − 0, 725 × 27,50 ) × + 0, 725 × 27,50 = 27,0 kN/cm2 600 tf + r +ψ f y = σ1 = f y −ψ f y H 19 + 24 = ( 27,50 − 0, 725 × 27,50 ) × + 0, 725 × 27,50 = 20,5 kN/cm2 600 ψ 1 = σ 2 σ1 = 20,5 27, 0 = 0,760 ( ) ( ) ε= λ pw = 235 = fy 235 = 0,924; 275 hw tw 28, 4ε kσ = kσ = 8, 2 8, 2 = = 4,5; 1, 05 + ψ 1 1, 05 + 0, 76 42,8 28, 4 × 0,924 × 4,5 = 0,766 2 ρ w = ⎡⎣λ pw − 0, 055 ( 3 + ψ 1 ) ⎤⎦ λ pw = = ⎡⎣0, 766 − 0, 055 × ( 3 + 0, 76 ) ⎤⎦ / 0, 7662 = 0,953 L’area efficace sarà: Bozza 22 giugno 2011 CLASSIFICAZIONE DELLE SEZIONI ( 55 ) Aeff , y = A − 2 1 − ρ f bcf t f − (1 − ρ w ) hwtw = 156,0 − 0 − (1 − 0,953) × 514 × 12 / 100 = 153,1 cm2 L’area efficace in pressoflessione risulta minore dell’area lorda di poco meno del 2%. Quindi la riduzione dell’area in pressoflessione è circa la metà di quella in compressione semplice. L’abbassamento del baricentro: ⎡⎛ ⎤ 2 ⎞ ⎡⎣(1 − ρ w ) hwtw ⎤⎦ ⎢⎜ 0,5 − ⎟ ρ w hw ⎥ 5 −ψ 1 ⎠ ⎣⎢⎝ ⎦⎥ = y 'G = Aeff , y ⎡⎛ ⎤ 2 ⎞ ⎣⎡(1 − 0,953) × 514 × 12 ⎦⎤ ⎢⎜ 0,5 − 5 − 0, 76 ⎟ × 0,953 × 514 ⎥ ⎠ ⎣⎝ ⎦ = 0,26 mm = 153,1× 100 Il momento d’inerzia ed il modulo d’inerzia efficaci saranno: 2 I eff , y ⎡⎛ ⎤ 3 1 2 ⎞ = I y − tw ⎡⎣(1 − ρ w ) hw ⎤⎦ − ⎡⎣(1 − ρ w ) hwtw ⎤⎦ ⎢⎜ 0,5 − ⎟ ρ w hw ⎥ + 12 5 −ψ 1 ⎠ ⎣⎢⎝ ⎦⎥ ( ) ( ) 1 1 − ρ f bcf t 3f − 2 1 − ρ f bcf t f −2 12 = 92080 − 2 ⎛ H tf ⎞ ' ⎜⎜ − ⎟⎟ − Aeff yG + yG 2 2 ⎝ ⎠ ( ) 2 = 3 1 × 12 × ⎡⎣(1 − 0,953) × 514 ⎤⎦ ⋅ 10−4 + 12 2 ⎡⎛ ⎤ 2 ⎞ −4 − ⎡⎣(1 − 0,953) × 514 × 12 ⎤⎦ ⎢⎜ 0,5 − ⎟ × 0,953 × 514 ⎥ ⋅10 + − 5 0, 76 ⎠ ⎣⎝ ⎦ −0 − 0 − 153,1× ( 0 + 0, 26 / 10 ) = 92072,8 cm4 2 I eff , y 92072,8 = × 10 = 3066,4 cm3 600 H + yG + yG' + 0 + 0, 26 2 2 Il momento d’inerzia efficace risulta praticamente coincidente con il momento d’inerzia della sezione lorda, così come il modulo efficace è praticamente uguale al modulo elastico della sezione lorda. Weff , y = Esempio 2.2 Classificazione di una HEA800 in acciaio S235. Profilo: Acciaio: Bozza 22 giugno 2011 HEA800 S235 ( fy= 235 N/mm2 ) 56 CAPITOLO 2 Altezza profilo: H= 790 mm Larghezza ala: bf = 300 mm Spessore ala: tf = 28 mm Spessore anima: tw = 15 mm Raggio di raccordo: r = 30 mm Area: A= 285,83 cm2 Classificazione in compressione semplice ( ) bc = 0,5 b f − tw − 2r = 0,5 × ( 300 − 15 − 2 × 30 ) = 225 mm hw = H − 2t f − 2r = 790 − 2 × 28 − 2 × 30 = 674 mm bc t f = 225 / 28 = 8, 04 Classe ali: 1 (≤ 9, vedi tabella 2.1) hw tw = 674 / 15 = 44,9 Classe anima: 4 (> 42, vedi tabella 2.1) Classe profilo: 4 Calcoliamo l’area efficace. Le ali non hanno riduzione, essendo in classe 1, mentre l’anima che è in classe 4 viene ridotta. ε= λp = 235 f y ⎡ N/mm 2 ⎤ ⎣ ⎦ fy σ cr = = 235 235 = 1 ; hw tw 28, 4ε kσ = 44,9 28, 4 × 1× 4 2 kσ = 4, 0 ( ρ w = ⎡⎣λ p − 0, 055 ( 3 + ψ ) ⎤⎦ λ p = λ p − 0, 22 ( λ p > 0, 673 = 0, 790 ; ) 2 λ p = ( 0, 790 − 0, 22 ) 0, 7902 = 0,913 ≤ 1 ) Aeff , x = A − 4 1 − ρ f bc t f − (1 − ρ w ) hwtw = 225 28 674 15 − (1 − 0,913) × = 277,0 cm 2 10 10 10 10 Classificazione in flessione semplice attorno all’asse d’inerzia maggiore = 285,83 − 4 × (1 − 1) × bc t f = 225 / 28 = 8, 04 Classe ali: 1 (≤ 9, vedi tabella 2.2) hw tw = 674 / 15 = 44,9 Classe anima: 1 (≤ 72, vedi tabella 2.2) Classe profilo: 1 Classificazione in flessione semplice attorno all’asse d’inerzia minore Classe ali: 1 (≤ 9, vedi tabella 2.3) bc t f = 225 / 28 = 8, 04 Classe anima: 1 (l’ala non è in classe 4, vedi tabella 2.3) Classe profilo: 1 Classificazione in pressoflessione Classe ali: 1 (≤ 9, vedi tabella 2.4) bc t f = 225 / 28 = 8, 04 L’anima è in classe 1 in flessione semplice, ed in classe 4 in compressione semplice. Quindi aumentando gradualmente la compressione, l’anima, e di conseguenza la sezione, passerà gradualmente dalla classe 1 alla 4. Bozza 22 giugno 2011 57 Figura 2.22a Classificazione profilo cavo – parte 1. CLASSIFICAZIONE DELLE SEZIONI La sezione è in classe 1 finché l’azione di compressione N risulta minore di: N1 ≤ hwtw f y ⎛ 396ε ⎞ 674 × 15 × 235 ⎛ 396 × 1 ⎞ − 5,5 ⎟ = − 5,5 ⎟ ⋅10−3 = 1213 kN ⎜ ⎜ 6,5 ⎝ hw tw 6,5 44,9 ⎝ ⎠ ⎠ La sezione è in classe 2 per N > 1213 kN e minore di: Bozza 22 giugno 2011 Figura 2.22b Classificazione profilo cavo – parte 2. 58 Bozza 22 giugno 2011 CAPITOLO 2 59 Figura 2.22c Classificazione profilo cavo – parte 3. CLASSIFICAZIONE DELLE SEZIONI N1 ≤ hwtw f y ⎛ 456ε ⎞ 674 × 15 × 235 ⎛ 456 × 1 ⎞ − 5,5 ⎟ = − 5,5 ⎟ ⋅10−3 = 1700 kN ⎜ ⎜ 6,5 ⎝ hw tw 6,5 44,9 ⎝ ⎠ ⎠ La sezione è in classe 3 per N > 1700 kN e minore di: N3 ≤ Af y ⎛ 42ε ⎞ 285,83 × ( 235 × 100 ) ⎛ 42 × 1 ⎞ − 0,34 ⎟ = − 0,34 ⎟ ⋅10−3 = 6050 kN ⎜ ⎜ 0, 66 ⎝ hw tw 0, 66 44,9 ⎝ ⎠ ⎠ Bozza 22 giugno 2011 60 CAPITOLO 2 Per valori dell’azione assiale maggiori di 6050 kN la sezione sarà in classe 4 per la pressoflessione, ed in questo caso bisognerà calcolare valori efficaci dell’area, del momento d’inerzia e del modulo di resistenza, usando la tabella 4.1 di [13]. Esempio 2.3 Classificazione e calcolo delle caratteristiche efficaci di un profilo cavo quadrato 600 x 600 x 5 finito a caldo (UNI EN 10210-2) in acciaio S 275. Profilo: Acciaio: Altezza profilo: Larghezza profilo: Spessore: Tubo quadro 600 × 600 × 5 S275 ( fy= 275 N/mm2 ) H= 600 mm B= 600 mm t= 5 mm Classificazione in compressione (vedi figura 2.14). b = B – 3t = 600 – 3 × 5 = 585 mm Per entrambi i lati B ed H: b / t = 585 / 5 = 117 > 38,6 (vedi tabella 2.5) Æ Perciò la sezione è in classe 4 in compressione. Classificazione in flessione. Lato compresso: b / t = 585 / 5 = 117 > 38,6 (vedi tabella 2.6) Æ Lato inflesso: b / t = 585 / 5 = 117 > 114 (vedi tabella 2.6) Æ Perciò la sezione è in classe 4 in flessione. Classe 4 Classe 4 Classe 4 Per il calcolo di Aeff e Weff usiamo un foglio excel (scaricabile dal sito di Hoepli) che applica il metodo e le formule illustrati nei paragrafi 2.3.1 e 2.3.2 (per l’output, vedi figure 2.22a, b e c). 2.6 Tabelle Riportiamo qui le classificazioni dei principali profili strutturali per i diversi materiali. Per le sezioni che appartengono a classi diverse in compressione ed in flessione, si riportano i valori di Nmax ammissibile per ciascuna classe. Altre tabelle di classificazione sono scaricabili dal sito, e riportano anche, per le sezioni in classe 4, i valori dei moduli di resistenza efficaci. Per quanto riguarda gli angolari, la tabella 5.2 dell’EC3 (vedi figura 2.3) riporta la classificazione solo per la classe 3, perché si tratta di profili che lavorano sostanzialmente in compressione semplice o in trazione, e le verifiche in compressione non cambiano, come vedremo, se la sezione è in classe 1, 2 oppure 3. Si dice tuttavia di riferirsi alla classificazione delle flange o ali sporgenti, usata per classificare le ali dei profili ad I e H. Pertanto abbiamo riportato per tali profili la classificazione sotto la classe 3 trattando l’ala dell’angolare come l’ala sporgente di un profilo a T o ad H. Individuare la classe 1, 2 oppure 3 per gli angolati ha importanza quando si parla di controventi dissipativi in zona sismica, come vedremo più avanti. Bozza 22 giugno 2011 CLASSIFICAZIONE DELLE SEZIONI 61 Tabella 2.8 Classificazione HEA in acciaio S235 fy = 235 N/mm2 Classe del profilo Profilo Compr. HEA100 HEA500 HEA550 HEA600 HEA650 HEA700 HEA800 HEA900 HEA1000 Fless. Y Nmax per la classe Fless. Z Aeff Cl. 1 Cl. 2 Cl. 3 Compr. [kN] [kN] [kN] [cm2] 1 1 1 – – – – 2 2 3 3 4 4 4 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1148 1163 1176 1332 1211 1215 1050 – – 1571 1788 1699 1771 1640 – – – – 6053 6080 5661 – – – – 277,0 305,0 321,5 Tabella 2.9 Classificazione HEB in acciaio S235 fy = 235 N/mm2 Classe del profilo Profilo Compr. HEB100 HEB600 HEB650 HEB700 HEB800 HEB900 HEB1000 Fless. Y Nmax per la classe Fless. Z Aeff Cl. 1 Cl. 2 Cl. 3 Compr. [kN] [kN] [kN] [cm2] 1 1 1 – – – – 2 2 3 3 4 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1966 2170 2039 2067 1889 – – 2703 2810 2672 – – – – 8252 – – – – 384,1 Tabella 2.10 Classificazione HEM in acciaio S235 fy = 235 N/mm2 Classe del profilo Profilo Compr. HEM100 HEM800 HEM900 HEM1000 Bozza 22 giugno 2011 Fless. Y Nmax per la classe Fless. Z Aeff Cl. 1 Cl. 2 Cl. 3 Compr. [kN] [kN] [kN] [cm2] 1 1 1 – – – – 2 3 1 1 1 1 3098 2689 – 3646 – – – – 62 CAPITOLO 2 Tabella 2.11 Classificazione IPE in acciaio S235 fy = 235 N/mm2 Classe del profilo Profilo Compr. Fless. Y Nmax per la classe Fless. Z Aeff Cl. 1 Cl. 2 Cl. 3 Compr. [kN] [kN] [kN] [cm2] IPE 80 IPE240 1 1 1 – – – – IPE 270 2 1 1 335 – – – IPE 300 2 1 1 371 – – – IPE 330 2 1 1 401 – – – IPE 360 2 1 1 441 – – – IPE 400 3 1 1 493 653 – – IPE 450 3 1 1 557 749 – – IPE 500 3 1 1 626 851 – – IPE 550 4 4 1 1 1 1 732 835 999 1148 3144 3558 131,7 152,3 IPE 600 Tabella 2.12 Classificazione HEA in acciaio S275 fy = 235 N/mm2 Classe del profilo Profilo Compr. Fless. Y Nmax per la classe Fless. Z Aeff Cl. 1 Cl. 2 Cl. 3 Compr. [kN] [kN] [kN] [cm2] HEA100 HEA260 1 1 1 – – – – HEA280 2 2 2 – – – – HEA300 2 2 2 – – – – 1 1 1 – – – – 2 1 1 1141 – – – HEA550 2 1 1 1146 – – – HEA600 3 1 1 1147 1544 – – HEA650 4 1 1 1145 1573 6459 237,3 HEA700 4 1 1 1293 1786 6808 254,7 HEA800 4 1 1 1132 1660 6241 272,5 HEA900 4 4 1 1 1 1 1098 884 1699 1523 6234 5752 299,5 315,2 HEA320 HEA450 HEA500 HEA1000 Bozza 22 giugno 2011 CLASSIFICAZIONE DELLE SEZIONI 63 Tabella 2.13 Classificazione HEB in acciaio S275 Profilo fy = 275 N/mm2 Classe del profilo Nmax per la classe Compr. Fless. Y Fless. Z Cl. 1 Cl. 2 Cl. 3 [kN] [kN] [kN] Aeff Compr. [cm2] HEB100 HEB550 1 1 1 – – – – HEB600 HEB650 HEB700 HEB800 HEB900 HEB1000 2 2 2 3 4 4 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1968 1977 2174 1998 1986 1753 – – – 2717 2789 2601 – – – – 9171 8499 – – – – 358,7 376,7 Tabella 2.14 Classificazione HEM in acciaio S275 Profilo fy = 275 N/mm2 Classe del profilo Nmax per la classe Compr. Fless. Y Fless. Z Cl. 1 Cl. 2 Cl. 3 HEM100 HEM700 HEM800 HEM900 HEM1000 Aeff Compr. [kN] [kN] [kN] [cm2] 1 1 1 – – – – 2 3 4 1 1 1 1 1 1 3536 3067 2588 – 4102 3623 – – 11093 – – 428,8 Cl. 3 [kN] – – – – – – – 2567 2838 3257 3682 Aeff Compr. [cm2] – – – – – – – 96,3 111,6 129,5 149,5 Tabella 2.15 Classificazione IPE in acciaio S275 Profilo IPE 80 e 200 IPE 240 IPE 270 IPE 300 IPE 330 IPE 360 IPE 400 IPE 450 IPE 500 IPE 550 IPE 600 fy = 275 N/mm2 Classe del profilo Nmax per la classe Compr. Fless. Y Fless. Z Cl. 1 Cl. 2 [kN] [kN] 1 1 1 – – 2 1 1 321 – 2 1 1 337 – 2 1 1 370 – 3 1 1 398 530 3 1 1 435 586 3 1 1 483 657 4 1 1 540 747 4 1 1 600 844 4 1 1 700 990 1 1 795 1133 4 Bozza 22 giugno 2011 64 CAPITOLO 2 Tabella 2.16 Classificazione HEA in acciaio S355 fy = 355 N/mm2 Classe del profilo Profilo HEA100 HEA160 HEA180 HEA240 HEA260 HEA300 HEA320 HEA340 HEA360 HEA400 HEA450 HEA500 HEA550 HEA600 HEA650 HEA700 HEA800 HEA900 HEA1000 Compr. Fless. Y Nmax per la classe Fless. Z Aeff Cl. 1 Cl. 2 Cl. 3 Compr. [kN] [kN] [kN] [cm2] 1 1 1 – – – – 2 2 2 – – – – 3 3 3 – – – – 2 1 1 2 2 3 4 4 4 4 4 4 4 2 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 2 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 – – – 1145 1139 1128 1105 1076 1042 1165 922 804 489 – – – – – 1512 1521 1527 1527 1725 1522 1487 1214 – – – – – – 7235 6992 6809 7164 6465 6380 5776 – – – – – – 208,3 220,1 232,1 248,6 265,2 290,6 305,1 Tabella 2.17 Classificazione HEB in acciaio S355 fy = 355 N/mm2 Classe del profilo Profilo HEB100 HEB450 HEB500 HEB550 HEB600 HEB650 HEB700 HEB800 HEB900 HEB1000 Compr. Fless. Y Nmax per la classe Fless. Z Aeff Cl. 1 Cl. 2 Cl. 3 Compr. [kN] [kN] [kN] [cm2] 1 1 1 – – – – 2 2 3 3 4 4 4 4 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 2001 1986 1965 1938 2113 1846 1743 1398 – – 2605 2621 2884 2662 2656 2361 – – – – 10846 9837 9606 8779 – – – – 301,3 320,4 348,4 364,8 Bozza 22 giugno 2011 CLASSIFICAZIONE DELLE SEZIONI 65 Tabella 2.18 Classificazione HEM in acciaio S355 fy = 355 N/mm2 Classe del profilo Profilo Compr. Fless. Y Nmax per la classe Fless. Z Aeff Cl. 1 Cl. 2 Cl. 3 Compr. [kN] [kN] [kN] [cm2] HEM100 HEM650 1 1 1 – – – – HEM700 2 1 1 4089 – – – HEM800 3 1 1 3508 4684 – – HEM900 4 1 1 2903 4079 13488 409,2 HEM1000 4 1 1 2285 3460 11630 415,6 Tabella 2.19 Classificazione IPE in acciaio S355 fy = 355 N/mm2 Classe del profilo Profilo Compr. Fless. Y Nmax per la classe Fless. Z Aeff Cl. 1 Cl. 2 Cl. 3 Compr. [kN] [kN] [kN] [cm2] IPE 80 IPE 160 1 1 1 – – – – IPE 180 2 1 1 262 – – – IPE 200 2 1 1 284 – – – IPE 220 2 1 1 298 – – – IPE 240 2 1 1 322 – – – IPE 270 3 1 1 331 447 – – IPE 300 4 1 1 357 491 1841 52,7 IPE 330 4 1 1 379 529 2040 61,0 IPE 360 4 1 1 409 579 2251 70,4 IPE 400 4 1 1 446 644 2489 81,1 IPE 450 4 1 1 485 721 2700 93,7 IPE 500 4 1 1 526 803 2971 108,4 IPE 550 4 1 1 609 937 3406 125,7 IPE 600 4 1 1 681 1065 3841 145,1 Bozza 22 giugno 2011 66 CAPITOLO 2 Tabella 2.20 Classificazione HEA in acciaio S420 fy = 420 N/mm2 Classe del profilo Profilo Compr. HEA100 HEA140 HEA160 HEA180 HEA320 HEA340 HEA360 HEA400 HEA450 HEA500 HEA550 HEA600 HEA650 HEA700 HEA800 HEA900 HEA1000 Fless. Y Nmax per la classe Fless. Z Aeff Cl. 1 Cl. 2 Cl. 3 Compr. [kN] [kN] [kN] [cm2] 1 1 1 – – – – 2 2 2 – – – – 3 3 3 – – – – 2 2 2 3 4 4 4 4 4 4 4 4 2 2 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 2 2 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 – – 1151 1125 1093 1045 989 926 1025 714 521 121 – – – 1509 1511 1498 1479 1455 1635 1366 1264 911 – – – – 7878 7500 7211 6985 7338 6533 6380 5677 – – – – 194,3 205,7 217,1 228,7 244,6 260,4 285,0 298,7 Tabella 2.21 Classificazione HEB in acciaio S420 fy = 420 N/mm2 Classe del profilo Profilo Compr. HEB100 HEB450 HEB500 Fless. Y Nmax per la classe Fless. Z Aeff Cl. 1 Cl. 2 Cl. 3 Compr. [kN] [kN] [kN] [cm2] 1 1 1 – – – – 2 1 1 2014 – – – HEB550 3 1 1 1972 2624 – – HEB600 3 1 1 1921 2618 – – HEB650 4 1 1 1863 2606 10957 279,2 HEB700 4 1 1 2015 2853 11263 296,7 HEB800 4 1 1 1670 2558 10116 314,8 HEB900 4 1 1 1488 2481 9801 341,6 HEB1000 4 1 1 1049 2095 8851 357,1 Bozza 22 giugno 2011 CLASSIFICAZIONE DELLE SEZIONI 67 Tabella 2.22 Classificazione HEM in acciaio S420 fy = 420 N/mm2 Classe del profilo Profilo Compr. Fless. Y Nmax per la classe Fless. Z Aeff Cl. 1 Cl. 2 Cl. 3 Compr. [kN] [kN] [kN] [cm2] HEM100 HEM600 1 1 1 – – – – HEM650 2 1 1 4455 – – – HEM700 2 1 1 4097 – – – HEM800 4 1 1 3411 4689 16435 395,5 HEM900 4 1 1 2694 3973 13932 401,5 HEM1000 4 1 1 1963 3242 11875 406,9 Tabella 2.23 Classificazione IPE in acciaio S420 fy = 420 N/mm2 Classe del profilo Profilo IPE 80 IPE 140 IPE 160 Compr. Fless. Y Nmax per la classe Fless. Z Aeff Cl. 1 Cl. 2 Cl. 3 Compr. [kN] [kN] [kN] [cm2] 1 1 1 – – – – 2 1 1 252 – – – IPE 180 2 1 1 263 – – – IPE 200 2 1 1 284 – – – IPE 220 3 1 1 294 395 – – IPE 240 3 1 1 316 428 – – IPE 270 4 1 1 319 445 1766 44,8 IPE 300 4 1 1 338 484 1908 51,9 IPE 330 4 1 1 354 517 2110 60,0 IPE 360 4 1 1 376 562 2322 69,2 IPE 400 4 1 1 404 618 2560 79,8 IPE 450 4 1 1 426 682 2764 92,0 IPE 500 4 1 1 447 749 3030 106,4 IPE 550 4 1 1 514 871 3470 123,2 IPE 600 4 1 1 564 982 3906 142,2 Bozza 22 giugno 2011 68 CAPITOLO 2 Tabella 2.24 Classificazione HEA in acciaio S460 fy = 460 N/mm2 Classe del profilo Profilo HEA100 HEA120 HEA140 HEA160 HEA180 HEA340 HEA360 HEA400 HEA450 HEA500 HEA550 HEA600 HEA650 HEA700 HEA800 HEA900 HEA1000 Compr. Fless. Y Nmax per la classe Fless. Z Aeff Cl. 1 Cl. 2 Cl. 3 Compr. [kN] [kN] [kN] [cm2] 1 1 2 2 1 1 2 2 1 1 2 2 – – – – – – – – – – – – – – – – 3 3 3 – – – – 2 2 3 4 4 4 4 4 4 4 4 2 1 1 1 1 1 1 1 1 1 2 2 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 – 1148 1109 1063 999 926 845 927 572 333 - – – 1511 1500 1473 1439 1398 1565 1255 1109 705 – – – 8036 7626 7308 7055 7405 6536 6340 5576 – – – 193,1 204,3 215,5 226,8 242,5 257,9 282,0 295,4 Tabella 2.25 Classificazione HEB in acciaio S460 fy = 460 N/mm2 Classe del profilo Profilo HEB100 HEB400 HEB450 HEB500 HEB550 HEB600 HEB650 HEB700 HEB800 HEB900 HEB1000 Compr. Fless. Y Nmax per la classe Fless. Z Aeff Cl. 1 Cl. 2 Cl. 3 Compr. [kN] [kN] [kN] [cm2] 1 1 1 – – – – 2 2 3 4 4 4 4 4 4 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 2051 2010 1950 1880 1802 1938 1543 1311 812 – – 2633 2609 2579 2815 2473 2350 1907 – – – 11617 11165 11464 10235 9866 8842 – – – 264,4 277,0 294,2 311,7 338,0 353,0 Bozza 22 giugno 2011 CLASSIFICAZIONE DELLE SEZIONI 69 Tabella 2.26 Classificazione HEM in acciaio S460 fy = 460 N/mm2 Classe del profilo Profilo HEM100 HEM600 HEM650 Compr. Fless. Y Nmax per la classe Fless. Z Aeff Cl. 1 Cl. 2 Cl. 3 Compr. [kN] [kN] [kN] [cm2] – – – 1 1 1 – 2 1 1 4469 – – – HEM700 3 1 1 4076 5415 – – HEM800 4 1 1 3324 4663 16774 391,9 HEM900 4 1 1 2540 3878 14134 397,4 HEM1000 4 1 1 1739 3077 11959 402,3 Tabella 2.27 Classificazione IPE in acciaio S460 fy = 460 N/mm2 Classe del profilo Profilo IPE 80 IPE 120 IPE 140 Compr. Fless. Y Nmax per la classe Fless. Z Aeff Cl. 1 Cl. 2 Cl. 3 Compr. [kN] [kN] [kN] [cm2] 1 1 1 – – – – 2 1 1 237 – – – IPE 160 2 1 1 253 – – – IPE 180 3 1 1 261 347 – – IPE 200 3 1 1 282 377 – – IPE 220 4 1 1 289 395 1529 32,8 IPE 240 4 1 1 310 427 1738 38,4 IPE 270 4 1 1 308 441 1800 44,4 IPE 300 4 1 1 323 476 1940 51,4 IPE 330 4 1 1 336 506 2142 59,5 IPE 360 4 1 1 352 546 2353 68,6 IPE 400 4 1 1 373 598 2590 79,1 IPE 450 4 1 1 384 652 2789 91,1 IPE 500 4 1 1 393 708 3049 105,3 IPE 550 4 1 1 448 822 3490 121,9 IPE 600 4 1 1 484 921 3923 140,6 Bozza 22 giugno 2011 70 CAPITOLO 2 Tabella 2.28 Classificazione profili cavi rettangolari finiti a caldo in acciaio S235 (parte 1) fy = 235 N/mm2 Profili quadrati cavi finiti a caldo UNI EN 10210-2 Classe Profilo (H × B × t) Com pr. Fless .Y Nmax Fless .Z Aeff Cl. 1 Cl. 2 Cl. 3 Compr. [kN] [kN] [kN] [cm2] 50×25×2,5–3 1 1 1 – – – – 50×30×2,5–3–4–5 1 1 1 – – – – 60×40×2,5–3–4–5–6–6,3 1 1 1 – – – – 80×40×3–4–5–6–6,3–8 1 1 1 – – – – 90×50×3–4–5–6–6,3–8 1 1 1 – – – – 100×50×3–4–5–6–6,3–8 1 1 1 – – – – 100×60×3–4–5–6–6,3–8 120×60×4–5–6–6,3–8–10 1 1 1 – – – – 1 1 1 – – – – 120×80×4–5–6–6,3–8–10 1 1 1 – – – – 140×80×4–5–6–6,3–8–10 1 1 1 – – – – 150×100×4 2 1 2 239 – – – 150×100×5–6–6,3–8–10–12–12,5 1 1 1 – – – – 160×80×4 2 1 2 223 – – – 160×80×5–6–6,3–8–10–12–12,5 1 1 1 – – – – 180×100×4 3 1 3 191 260 – – 180×100×5–6–6,3–8–10–12–12,5 1 1 1 – – – – 200×100×4 4 1 4 159 228 457 21,5 200×100×5 2 1 2 348 – – – 200×100×6–6,3–8–10–12–12,5–16 1 1 1 – – – – 200×120×6–6,3–8–10–12–12,5 1 1 1 – – – – 250×150×5 4 1 4 249 357 763 36,1 250×150×6 3 1 3 477 633 – – 250×150×6,3 2 1 2 557 – – – 250×150×8–10–12–12,5–16 1 1 1 – – – – 260×180×6 3 1 3 453 610 – – 260×180×6,3 3 1 3 532 705 – – Bozza 22 giugno 2011 CLASSIFICAZIONE DELLE SEZIONI 71 Tabella 2.29 Classificazione profili cavi rettangolari finiti a caldo in acciaio S235 (parte 2) fy = 235 N/mm2 Profili quadrati cavi finiti a caldo UNI EN 10210-2 Classe Profilo (H × B × t) Com pr. Nmax Fless .Y Fless .Z Aeff Cl. 1 Cl. 2 Cl. 3 Compr. [kN] [kN] [kN] [cm2] 260×180×8–10–12–12,5–16 1 1 1 – – – – 300×200×5 4 2 4 – 258 689 42,4 300×200×6 4 1 4 358 514 1147 54,4 300×200×6,3 4 1 4 432 604 1306 58,0 300×200×8 2 1 2 954 – – – 300×200×10–12–12,5–16 1 1 1 – – – – 350×250×6 4 3 4 – – 1047 62,0 350×250×6,3 4 2 4 – 479 1203 66,2 350×250×8 3 1 3 795 1073 – – 350×250×10–12–12,5–16 y 1 1 – – – – 400×200×6 4 1 4 119 275 799 57,2 400×200×6,3 4 1 4 182 354 928 61,3 400×200×8 4 1 4 636 914 1828 86,0 400×200×10 2 1 2 1392 – – – 400×200×12–12,5–16 1 1 1 – – – – 450×250×8 4 1 4 477 755 1738 96,2 450×250×10 3 1 3 1193 1627 – – 450×250×12 2 1 2 2148 – – – 450×250×12,5–16 1 1 1 – – – – 500×300×8 4 2 4 – 596 1625 106,0 500×300×10 4 1 4 994 1428 3054 144,3 500×300×12 3 1 3 1909 2534 – – 500×300×12,5 2 1 2 2175 – – – 500×300×16–20 1 1 1 – – – – Bozza 22 giugno 2011 72 CAPITOLO 2 Tabella 2.30 Classificazione profili cavi rettangolari finiti a caldo in acciaio S275 (parte 1) fy = 275 N/mm2 Profili quadrati cavi finiti a caldo UNI EN 10210-2 Classe Profilo (H × B × t) Com pr. Fless .Y Nmax Fless .Z Aeff Cl. 1 Cl. 2 Cl. 3 Compr. [kN] [kN] [kN] [cm2] 50×25×2,5–3 1 1 1 – – – – 50×30×2,5–3–4–5 1 1 1 – – – – 60×40×2,5–3–4–5–6–6,3 1 1 1 – – – – 80×40×3–4–5–6–6,3–8 1 1 1 – – – – 90×50×3–4–5–6–6,3–8 1 1 1 – – – – 100×50×3–4–5–6–6,3–8 1 1 1 – – – – 100×60×3–4–5–6–6,3–8 1 1 1 – – – – 120×60×4–5–6–6,3–8–10 1 1 1 – – – – 120×80×4–5–6–6,3–8–10 1 1 1 – – – – 140×80×4 2 1 2 257 – – – 140×80×5–6–6,3–8–10 1 1 1 – – – – 150×100×4 2 1 2 239 – – – 150×100×5–6–6,3–8–10–12–12,5 1 1 1 – – – – 160×80×4 3 1 3 220 295 – – 160×80×5–6–6,3–8–10–12–12,5 1 1 1 – – – – 180×100×4 4 1 4 183 258 526 20,3 180×100×5 2 1 2 390 – – – 140×80×4 2 1 2 257 – – – 140×80×5–6–6,3–8–10 1 1 1 – – – – 150×100×4 2 1 2 239 – – – 180×100×5 2 1 2 390 – – – 180×100×6–6,3–8–10–12–12,5 1 1 1 – – – – 200×100×4 4 1 4 146 221 470 20,8 200×100×5 3 1 3 344 461 – – 200×100×6–6,3–8–10–12–12,5–16 1 1 1 – – – – 200×120×6–6,3–8–10–12–12,5 1 1 1 – – – – 250×150×5 4 1 4 228 345 784 35,0 250×150×6 3 1 3 467 636 – – 250×150×6,3 3 1 3 552 738 – – 250×150×8–10–12–12,5–16 1 1 1 – – – – 260×180×6 4 1 4 439 608 1322 48,9 Bozza 22 giugno 2011 CLASSIFICAZIONE DELLE SEZIONI 73 Tabella 2.31 Classificazione profili cavi rettangolari finiti a caldo in acciaio S275 (parte 2) fy = 275 N/mm2 Profili quadrati cavi finiti a caldo UNI EN 10210-2 Classe Profilo (H × B × t) Co mpr . Fless .Y Nmax Fless .Z Aeff Cl. 1 Cl. 2 Cl. 3 Compr. [kN] [kN] [kN] [cm2] 260×180×6,3 3 1 3 523 709 – – 260×180×8–10–12–12,5–16 1 1 1 – – – – 300×200×5 4 3 4 – – 693 41,2 300×200×6 4 1 4 328 497 1178 52,8 300×200×6,3 4 1 4 405 592 1347 56,5 300×200×8 2 1 2 955 – – – 300×200×10–12–12,5–16 1 1 1 – – – – 350×250×6 4 3 4 – – 1057 60,2 350×250×6,3 4 3 4 – – 1223 64,4 350×250×8 4 1 4 769 1069 2368 88,8 350×250×10 2 1 2 1608 – – – 350×250×12–12,5–16 1 1 1 – – – – 400×200×6 4 1 4 48 217 789 55,3 400×200×6,3 4 1 4 112 298 925 59,3 400×200×8 4 1 4 583 883 1879 83,3 400×200×10 3 1 3 1376 1845 – – 400×200×12–12,5–16 1 1 1 – – – – 450×250×8 4 1 4 396 697 1763 93,2 450×250×10 4 1 4 1143 1612 3286 127,1 450×250×12 2 1 2 2148 – – – 450×250×12,5 2 1 2 2440 – – – 450×250×16 1 1 1 – – – – 500×300×8 4 2 4 – 511 1625 102,8 500×300×10 4 1 4 910 1380 3138 140,1 500×300×12 3 1 3 1869 2545 – – 500×300×12,5 3 1 3 2149 2883 – – 500×300×16–20 1 1 1 – – – – Bozza 22 giugno 2011 74 CAPITOLO 2 Tabella 2.32 Classificazione profili cavi rettangolari finiti a caldo in acciaio S355 (parte 1) fy = 355 N/mm2 Profili quadrati cavi finiti a caldo UNI EN 10210-2 Classe Profilo (H × B × t) 50×25×2,5–3 50×30×2,5–3–4–5 60×40×2,5–3–4–5–6–6,3 80×40×3–4–5–6–6,3–8 90×50×3 90×50×4–5–6–6,3–8 100×50×3 100×50×4–5–6–6,3–8 100×60×3 100×60×4–5–6–6,3–8 120×60×4 120×60×5–6–6,3–8–10 120×80×4 120×80×5–6–6,3–8–10 140×80×4 140×80×5–6–6,3–8–10 150×100×4 150×100×5 150×100×6–6,3–8–10–12–12,5 160×80×4 160×80×5 160×80×6–6,3–8–10–12–12,5 180×100×4 180×100×5 180×100×6 180×100×6,3–8–10–12–12,5 200×100×4 200×100×5 200×100×6 200×100×6,3 200×100×8–10–12–12,5–16 200×120×6 200×120×6,3 200×120×8–10–12–12,5 250×150×5 250×150×6 Bozza 22 giugno 2011 Com pr. 1 1 1 1 2 1 2 1 2 1 2 1 2 1 3 1 4 2 1 4 2 1 4 3 2 1 4 4 2 2 1 2 2 1 4 4 Fless .Y 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 2 1 Nmax Fless .Z 1 1 1 1 2 1 2 1 2 1 2 1 2 1 3 1 4 2 1 4 2 1 4 3 2 1 4 4 2 2 1 2 2 1 4 4 Aeff Cl. 1 Cl. 2 Cl. 3 Compr. [kN] [kN] [kN] [cm2] – – – – 171 – 153 – 153 – 304 – 304 – 255 – 231 474 – 207 444 – 159 384 683 – 111 324 611 711 – 611 711 – – 431 – – – – – – – – – – – – – – 341 – 317 – – 293 – – 245 518 – – 197 457 – – – – – – 307 623 – – – – – – – – – – – – – – – – 671 – – 577 – – 550 – – – 483 902 – – – – – – 806 1350 – – – – – – – – – – – – – – – – 18,6 – – 17,3 – – 19,4 – – – 19,7 27,0 – – – – – – 33,3 42,9 CLASSIFICAZIONE DELLE SEZIONI 75 Tabella 2.33 Classificazione profili cavi rettangolari finiti a caldo in acciaio S355 (parte 2) fy = 355 N/mm2 Profili quadrati cavi finiti a caldo UNI EN 10210-2 Classe Profilo (H × B × t) 250×150×6,3 250×150×8–10–12–12,5–16 260×180×6 260×180×6,3 260×180×8 260×180×10–12–12,5–16 300×200×5 300×200×6 300×200×6,3 300×200×8 300×200×10 300×200×12–12,5–16 350×250×6 350×250×6,3 350×250×8 350×250×10 350×250×12–12,5–16 400×200×6 400×200×6,3 400×200×8 400×200×10 400×200×12 400×200×12,5 400×200×16 450×250×8 450×250×10 450×250×12 450×250×12,5 450×250×16 500×300×8 500×300×10 500×300×12 500×300×12,5 500×300×16 500×300×20 Bozza 22 giugno 2011 Com pr. 4 2 4 4 2 1 4 4 4 4 2 1 4 4 4 3 1 4 4 4 4 2 2 1 4 4 4 3 1 4 4 4 4 2 1 Fless .Y 1 1 2 1 1 1 4 2 2 1 1 1 4 4 2 1 1 2 2 1 1 1 1 1 2 1 1 1 1 4 2 1 1 1 1 Nmax Fless .Z 4 2 4 4 2 1 4 4 4 4 2 1 4 4 4 3 1 4 4 4 4 2 2 1 4 4 4 3 1 4 4 4 4 2 1 Aeff Cl. 1 Cl. 2 Cl. 3 Compr. [kN] [kN] [kN] [cm2] 522 1166 – 484 1118 – – – – 926 1897 – – – – 1597 – – – 445 1296 2444 – – – 1296 2083 2401 – – – 1723 2026 4665 – 734 – 587 696 – – – 442 545 1267 – – – – 1027 2130 – 82 166 787 1830 – – – 787 1830 2851 3234 – – 1229 2491 2859 – – 1540 – 1391 1589 – – – 1211 1397 2685 – – – – 2487 – – 743 890 1931 3607 – – – 2098 3921 5622 – – – 3225 5402 6029 – – 45,8 – 46,8 50,0 – – 37,5 50,4 53,9 74,3 – – 54,2 58,9 85,0 – – 52,3 56,1 79,0 108,0 – – – 87,0 118,0 155,2 – – 95,2 133,4 171,4 181,2 – – 76 CAPITOLO 2 Tabella 2.34 Classificazione profili cavi rettangolari finiti a caldo in acciaio S420 (parte 1) Profili quadrati cavi finiti a caldo UNI EN 10210-2 Classe Profilo (H × B × t) 50×25×2,5–3 50×30×2,5–3–4–5 60×40×2,5–3–4–5–6–6,3 80×40×3–4–5–6–6,3–8 90×50×3 90×50×4–5–6–6,3–8 100×50×3 100×50×4–5–6–6,3–8 100×60×3 100×60×4–5–6–6,3–8 120×60×4 120×60×5–6–6,3–8–10 120×80×4 120×80×5–6–6,3–8–10 140×80×4 140×80×5 140×80×6–6,3–8–10 150×100×4 150×100×5 150×100×6–6,3–8–10–12–12,5 160×80×4 160×80×5 160×80×6–6,3–8–10–12–12,5 180×100×4 180×100×5 180×100×6 180×100×6,3 180×100×8–10–12–12,5 200×100×4 200×100×5 200×100×6 200×100×6,3 200×100×8–10–12–12,5–16 200×120×6 200×120×6,3 200×120×8–10–12–12,5 250×150×5 250×150×6 Bozza 22 giugno 2011 Compr. 1 1 1 1 2 1 3 1 3 1 2 1 2 1 4 2 1 4 2 1 4 3 1 4 4 2 2 1 4 4 3 3 1 3 3 1 4 4 Fless.Y 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 2 1 fy = 420 N/mm2 Nmax Aeff Fless.Z Cl. 1 Cl. 2 Cl. 3 Compr. 1 1 1 1 2 1 3 1 3 1 2 1 2 1 4 2 1 4 2 1 4 3 1 4 4 2 2 1 4 4 3 3 1 3 3 1 4 4 [kN] – – – – 172 – 150 – 150 – 305 – 305 – 249 513 – 220 477 – 192 442 – 135 371 687 798 – 78 300 602 708 – 602 708 – – 389 [kN] – – – – – – 203 – 203 – – – – – 341 – – 313 – – 285 587 – 228 516 – – – 171 445 811 939 – 811 939 – 267 597 [kN] – – – – – – – – – – – – – – 686 – – 697 – – 596 – – 561 1041 – – – 485 931 – – – – – – 810 1388 [cm2] – – – – – – – – – – – – – – 16,2 – – 18,1 – – 16,7 – – 18,7 25,5 – – – 19,0 26,1 – – – – – – 32,3 41,5 CLASSIFICAZIONE DELLE SEZIONI 77 Tabella 2.35 Classificazione profili cavi rettangolari finiti a caldo in acciaio S420 (parte 2) Profili quadrati cavi finiti a caldo UNI EN 10210-2 Classe Profilo Compr. Fless.Y Fless.Z Cl. 1 (H × B × t) [kN] 4 1 4 484 250×150×6,3 2 1 2 1165 250×150×8 1 1 1 – 250×150×10–12–12,5–16 4 2 4 – 260×180×6 4 2 4 – 260×180×6,3 3 1 3 – 260×180×8 1 1 1 – 260×180×10–12–12,5–16 4 4 4 – 300×200×5 4 3 4 – 300×200×6 4 3 4 – 300×200×6,3 4 1 4 881 300×200×8 2 1 2 1909 300×200×10 1 1 1 – 300×200×12–12,5–16 4 4 4 – 350×250×6 4 4 4 – 350×250×6,3 4 2 4 – 350×250×8 4 1 4 1554 350×250×10 2 1 2 2834 350×250×12 2 1 2 3205 350×250×12,5 1 1 1 – 350×250×16 4 3 4 – 400×200×6 4 3 4 – 400×200×6,3 4 1 4 312 400×200×8 4 1 4 1198 400×200×10 3 1 3 2408 400×200×12 3 1 3 2761 400×200×12,5 1 1 1 – 400×200×16 4 2 4 – 450×250×8 4 1 4 843 450×250×10 4 1 4 1981 450×250×12 4 1 4 2316 450×250×12,5 2 1 2 5228 450×250×16 4 4 4 – 500×300×8 4 2 4 – 500×300×10 4 1 4 1555 500×300×12 4 1 4 1872 500×300×12,5 2 1 2 4659 500×300×16 500×300×20 1 1 1 – Bozza 22 giugno 2011 fy = 420 N/mm2 Nmax Cl. 2 Cl. 3 [kN] [kN] 715 1590 – – – – 555 1424 670 1635 – – – – – – – 1216 – 1413 1252 2787 – – – – – – – – 967 2544 2134 4694 – – – – – – – 685 – 840 683 1939 1778 3723 3243 – 3667 – – – 399 1730 1423 3503 2816 5835 3223 6507 – – – – 1067 3238 2390 5553 2778 6223 – – – – Aeff Compr. [cm2] 44,4 – – 45,4 48,5 – – 35,4 48,8 52,2 72,2 – – 51,1 55,6 82,5 111,1 – – – 50,4 54,1 76,2 104,4 – – – 85,4 117,0 150,5 159,1 – 89,9 129,0 166,1 175,7 – – 78 CAPITOLO 2 Tabella 2.37 Classificazione profili cavi rettangolari finiti a caldo in acciaio S460 (parte 1) Profili quadrati cavi finiti a caldo UNI EN 10210-2 fy = 460 N/mm2 Classe Profilo (H × B × t) 50×25×2,5–3 50×30×2,5–3–4–5 60×40×2,5–3–4–5–6–6,3 80×40×3 80×40×4–5–6–6,3–8 90×50×3 90×50×4–5–6–6,3–8 100×50×3 100×50×4–5–6–6,3–8 100×60×3 100×60×4–5–6–6,3–8 50×25×2,5–3 50×30×2,5–3–4–5 60×40×2,5–3–4–5–6–6,3 80×40×3 80×40×4–5–6–6,3–8 90×50×3 90×50×4–5–6–6,3–8 100×50×3 100×50×4–5–6–6,3–8 100×60×3 100×60×4–5–6–6,3–8 120×60×4 120×60×5–6–6,3–8–10 120×80×4 120×80×5–6–6,3–8–10 140×80×4 140×80×5 140×80×6–6,3–8–10 150×100×4 150×100×5 150×100×6–6,3–8–10–12–12,5 160×80×4 160×80×5 160×80×6 Bozza 22 giugno 2011 Compr . 1 1 1 2 1 2 1 4 1 4 1 1 1 1 2 1 2 1 4 1 4 1 2 1 2 1 4 2 1 4 2 1 4 3 2 Fless. Y 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 Nmax Fless. Z 1 1 1 2 1 2 1 4 1 4 1 1 1 1 2 1 2 1 4 1 4 1 2 1 2 1 4 2 1 4 2 1 4 3 2 Aeff Cl. 1 Cl. 2 Cl. 3 Compr. [kN] [kN] [kN] [cm2] – – – 195 – 171 – 148 – 148 – – – – 195 – 171 – 148 – 148 – 305 – 305 – 242 515 – 211 – – 180 437 779 – – – – – – – 203 – 203 – – – – – – – – 203 – 203 – – – – – 340 – – 308 – – 277 589 – – – – – – – – 387 – 414 – – – – – – – – 387 – 414 – – – – – 700 – – 709 – – 604 – – – – – – – – – 8,2 – 8,8 – – – – – – – – 8,2 – 8,8 – – – – – 15,9 – – 17,8 – – 16,4 – – CLASSIFICAZIONE DELLE SEZIONI 79 Tabella 2.38 Classificazione profili cavi rettangolari finiti a caldo in acciaio S460 (parte 2) fy = 460 N/mm2 Profili quadrati cavi finiti a caldo UNI EN 10210-2 Profilo (H × B × t) 160×80×6,3–8–10–12–12,5 180×100×4 180×100×5 180×100×6 180×100×6,3 180×100×8–10–12–12,5 200×100×4 200×100×5 200×100×6 200×100×6,3 200×100×8–10–12–12,5 200×100×16 200×120×6 200×120×6,3 200×120×8–10–12–12,5 250×150×5 250×150×6 250×150×6,3 250×150×8 250×150×10–12–12,5–16 260×180×6 260×180×6,3 260×180×8 260×180×10–12–12,5–16 300×200×5 300×200×6 300×200×6,3 300×200×8 300×200×10 300×200×12–12,5–16 350×250×6 350×250×6,3 350×250×8 350×250×10 350×250×12 Bozza 22 giugno 2011 Classe Compr. 1 4 4 2 2 1 4 4 4 3 1 1 4 3 1 4 4 4 3 1 4 4 3 1 4 4 4 4 2 1 4 4 4 4 2 Fless.Y 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 2 1 1 1 1 2 2 1 1 4 4 3 1 1 1 4 4 3 1 1 Nmax Fless.Z 1 4 4 2 2 1 4 4 4 3 1 1 4 3 1 4 4 4 3 1 4 4 3 1 4 4 4 4 2 1 4 4 4 4 2 Aeff Cl. 1 Cl. 2 Cl. 3 Compr. [kN] [kN] [kN] [cm2] – 118 359 686 800 – 56 281 592 702 – – 592 702 – – 359 457 1156 – – – 1094 – – – – 845 1904 – – – – 1515 2836 – 215 511 – – – 153 433 811 943 – – 811 943 – 433 577 698 1545 – 530 649 1483 – – – – 1234 – – – – – 2122 – – 564 1061 – – – 483 944 1547 – – – 1656 – – 1108 1404 1613 – – 1436 1655 – – – – 1415 2836 – – – – 2654 4791 – – 18,4 25,0 – – – 18,7 25,6 33,0 – – – 35,4 – – 30,6 40,8 43,6 – – 44,7 47,8 – – 34,2 46,8 51,3 71,1 – – 49,5 53,9 81,2 109,5 – 80 CAPITOLO 2 Tabella 2.39 Classificazione profili cavi rettangolari finiti a caldo in acciaio S460 (parte 3) fy = 460 N/mm2 Profili quadrati cavi finiti a caldo UNI EN 10210-2 Classe Profilo (H × B × t) Compr. 350×250×12,5 350×250×16 400×200×6 400×200×6,3 400×200×8 400×200×10 400×200×12 400×200×12,5 400×200×16 450×250×8 450×250×10 450×250×12 450×250×12,5 450×250×16 500×300×8 500×300×10 500×300×12 500×300×12,5 500×300×16 500×300×20 2 1 4 4 4 4 4 3 1 4 4 4 4 2 4 4 4 4 3 1 Nmax Fless.Y Fless.Z 1 1 4 3 1 1 1 1 1 3 1 1 1 1 4 2 1 1 1 1 2 1 4 4 4 4 4 3 1 4 4 4 4 2 4 4 4 4 3 1 Aeff Cl. 1 Cl. 2 Cl. 3 Compr. [kN] [kN] [kN] [cm2] 3219 – – – 222 1126 2369 2732 – – 737 1901 2246 5249 – – 1434 1759 4626 – – – – – 611 1733 3243 3681 – – 1344 2775 3194 – – 954 2308 2708 6180 – – – – 801 1931 3775 6189 – – 1696 3524 5937 6634 – – 3225 5617 6310 – – – – 48,2 53,0 74,7 102,5 131,8 – – 83,8 114,9 148,0 156,5 – 87,1 126,7 163,2 172,7 – – Tabella 2.40 Classificazione profili quadri finiti a caldo (parte 1) Bozza 22 giugno 2011 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 (L × t) 60×2,5 60×3 60×4 60×5 60×6 60×6,3 60×8 70×3 70×4 S460 1 1 1 1 1 1 1 1 1 S420 1 1 1 1 1 1 1 1 1 S355 (L × t) 40×3 40×4 40×5 50×2,5 50×3 50×4 50×5 50×6 50×6,3 Profilo S275 1 1 1 1 1 1 1 1 1 S460 1 1 1 1 1 1 1 1 1 S420 S460 1 1 1 1 1 1 1 1 1 S355 S420 1 1 1 1 1 1 1 1 1 S275 S355 1 1 1 1 1 1 1 1 1 Profilo S235 S275 (L × t) 20×2 20×2,5 25×2 25×2,5 25×3 30×2 30×2,5 30×3 40×2,5 S235 Profilo S235 UNI EN 10210-2 Profili quadrati cavi finiti a caldo 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 CLASSIFICAZIONE DELLE SEZIONI 81 Tabella 2.41 Classificazione profili quadri finiti a caldo (parte 2) Bozza 22 giugno 2011 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 3 2 1 1 1 1 1 1 4 2 2 1 1 1 1 1 3 3 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 4 2 2 1 1 1 1 1 4 3 3 1 1 1 1 1 4 4 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 2 1 1 1 1 1 1 4 2 2 1 1 1 1 1 4 4 3 1 1 1 1 1 4 4 2 1 1 220×12,5 220×16 250×6 250×6,3 250×8 250×10 250×12 250×12,5 250×16 260×6 260×6,3 260×8 260×10 260×12 260×12,5 260×16 300×6 300×6,3 300×8 300×10 300×12 300×12,5 300×16 350×8 350×10 350×12 350×12,5 350×16 350×12,5 400×10 400×12 400×12,5 400×16 400×20 S460 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 2 1 1 1 1 1 1 1 3 1 1 1 1 1 1 1 2 2 1 1 1 S420 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 2 1 1 1 1 1 1 1 2 1 1 1 1 (L × t) S355 150×6 150×6,3 150×8 150×10 150×12 150×12,5 150×16 160×6 160×6,3 160×8 160×10 160×12 160×12,5 160×16 180×5 180×6 180×6,3 180×8 180×10 180×12 180×12,5 180×16 200×5 200×6 200×6,3 200×8 200×10 200×12 200×12,5 200×16 220×6 220×6,3 220×8 220×10 220×12 Profilo S275 1 1 1 1 2 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 2 1 1 1 1 1 1 2 S460 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 2 1 1 1 1 1 1 2 S420 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 2 S355 S460 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 (L × t) S275 S420 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 Profilo S235 S355 70×5 70×6 70×6,3 70×8 80×3 80×4 80×5 80×6 80×6,3 80×8 90×4 90×5 90×6 90×6,3 90×8 100×4 100×5 100×6 100×6,3 100×8 100×10 120×5 120×6 120×6,3 120×8 120×10 120×12 140×5 140×6 140×6,3 140×8 140×12 140×12 140×12,5 150×5 S275 (L × t) S235 Profilo S235 UNI EN 10210-2 Profili quadrati cavi finiti a caldo 1 1 3 2 1 1 1 1 1 3 3 1 1 1 1 1 4 4 2 1 1 1 1 3 1 1 1 1 1 2 1 1 1 1 1 1 3 3 1 1 1 1 1 4 3 1 1 1 1 1 4 4 2 1 1 1 1 4 2 1 1 1 1 3 1 1 1 1 1 1 4 4 2 1 1 1 1 4 4 2 1 1 1 1 4 4 4 2 1 1 1 4 3 1 1 1 1 4 2 2 1 1 1 1 4 4 2 1 1 1 1 4 4 3 1 1 1 1 4 4 4 2 1 1 1 4 4 2 2 1 2 4 3 3 1 1 1 1 4 4 3 1 1 1 1 4 4 3 1 1 1 1 4 4 4 2 1 1 1 4 4 2 2 1 2 4 4 3 1 1 82 CAPITOLO 2 Tabella 2.42 Classificazione profili quadri finiti a caldo - valori efficaci - S235 Profili quadrati cavi finiti a caldo UNI EN 10210-2 Classe Profilo (L × t) fy = 235 N/mm2 Compr. Flessione Aeff Weff 2 [cm ] 3 [cm ] 4 62,5 4 67,7 Comp Fless 300×6 4 300×6,3 4 Ieff 4 Aeff [cm ] [cm2] 626,5 9655,7 68,3 668,0 10221,1 72,1 Tabella 2.43 Classificazione profili quadri finiti a caldo - valori efficaci - S275 fy = 275 N/mm2 Profili quadrati cavi finiti a caldo - UNI EN 10210-2 Classe Profilo (L × t) Compr. Flessione Aeff Weff 2 [cm ] 3 [cm ] [cm ] [cm2] 4 56,4 478,2 6321,8 59,5 4 59,5 608,6 9481,4 67,5 4 4 64,5 649,3 10042,7 71,3 4 4 100,7 1152,2 20532,4 106,8 Comp. Fless. 260×6 4 300×6 4 300×6,3 350×8 Ieff 4 Aeff Tabella 2.44 Classificazione profili quadri finiti a caldo - valori efficaci - S355 fy = 355 N/mm2 Profili quadrati cavi finiti a caldo - UNI EN 10210-2 Classe Profilo Compr. Flessione Aeff Weff 2 [cm ] 3 [cm ] [cm ] [cm2] 4 35,2 230,9 2360,7 37,9 4 51,5 427,6 5497,8 56,5 4 4 55,8 455,6 5816,5 59,7 260×6 4 4 52,3 456,8 6144,1 58,5 300×6 4 4 54,6 579,5 9191,6 66,3 300×6,3 4 4 59,4 618,9 9743,0 70,0 300×8 4 4 87,9 846,7 12864,6 91,5 350×8 400×10 4 4 93,2 1100,3 19951,2 104,9 4 4 141,0 1847,1 37771,6 151,4 (L × t) Comp. Fless. 200×5 4 250×6 4 250×6,3 Bozza 22 giugno 2011 Ieff 4 Aeff CLASSIFICAZIONE DELLE SEZIONI 83 Tabella 2.45 Classificazione profili quadri finiti a caldo - valori efficaci - S420 Profili quadrati cavi finiti a caldo UNI EN 10210-2 Profilo (L × t) 180×5 200×5 220×6 220×6,3 250×6 250×6,3 260×6 260×6,3 300×6 300×6,3 300×8 350×8 350×10 400×10 Classe fy = 420 N/mm2 Compr. Comp Fless 4 4 4 4 4 4 4 4 4 4 4 4 4 4 4 4 4 4 4 4 4 4 4 4 4 4 4 4 Flessione Aeff Weff Ieff Aeff [cm2] 32,2 33,5 46,7 50,5 48,9 53,0 49,5 53,7 51,5 56,1 83,7 88,3 127,2 133,9 [cm3] 187,2 224,0 333,9 355,4 414,5 442,1 442,6 472,2 560,8 599,1 822,4 1065,9 1426,8 1791,9 [cm4] 1715,7 2316,4 3749,4 3962,6 5391,8 5707,9 6022,9 6378,8 8999,3 9542,5 12635,2 19555,6 25319,5 37062,4 [cm2] 34,1 37,4 49,9 52,7 55,9 59,0 57,8 61,1 65,5 69,2 90,5 103,6 133,0 149,7 Tabella 2.46 Classificazione profili quadri finiti a caldo - valori efficaci - S460 Profili quadrati cavi finiti a caldo UNI EN 10210-2 Profilo (L × t) 180×5 200×5 200×6 220×6 220×6,3 250×6 250×6,3 260×6 260×6,3 300×6 300×6,3 300×8 350×8 350×10 400×400×10 400×400×12 Bozza 22 giugno 2011 Classe fy = 460 N/mm2 Compr. Comp 6Fless 4 4 4 4 4 4 4 4 4 4 4 4 4 4 4 4 4 4 4 4 4 4 4 4 4 4 4 4 4 4 4 4 Flessione Aeff Weff 2 3 [cm ] 31,3 32,5 43,7 45,4 49,2 47,5 51,5 48,0 52,2 49,8 54,3 81,5 85,6 124,0 130,1 175,0 [cm ] 184,3 220,2 278,9 328,5 349,9 407,5 434,7 435,0 464,2 550,9 588,5 809,1 1047,5 1404,8 1761,9 2231,2 Ieff 4 [cm ] 1698,8 2291,9 2825,1 3712,0 3924,8 5333,5 5647,8 5956,6 6310,1 8895,6 9433,9 12507,1 19339,5 25077,0 36670,4 45201,5 Aeff [cm2] 33,9 37,2 45,6 49,6 52,4 55,5 58,6 57,4 60,7 65,1 68,8 89,9 103,0 132,2 148,7 182,3 84 CAPITOLO 2 Tabella 2.47 Classificazione profili circolari finiti a caldo (parte 1) Bozza 22 giugno 2011 1 1 1 2 2 1 1 1 1 1 2 1 1 1 1 1 1 1 3 2 2 1 1 1 1 1 2 2 2 1 1 1 1 1 1 1 2 2 1 1 1 1 1 2 2 1 1 1 1 1 1 3 2 2 2 1 1 1 1 2 2 2 1 1 1 1 193,7 × 5 193,7 × 6 193,7 × 6,3 193,7 × 8 193,7 × 10 193,7 × 12 193,7 × 12,5 193,7 × 16 219,1 × 5 219,1 × 6 219,1 × 6,3 219,1 × 8 219,1 × 10 219,1 × 12 219,1 × 12,5 219,1 × 16 219,1 × 20 244,5 × 5 244,5 × 6 244,5 × 6,3 244,5 × 8 244,5 × 10 244,5 × 12 244,5 × 12,5 244,5 × 16 244,5 × 20 244,5 × 25 273 × 5 273 × 6 273 × 6,3 273 × 8 273 × 10 273 × 12 S460 1 1 1 2 1 1 1 1 1 1 2 1 1 1 1 1 1 1 2 2 1 1 1 1 1 1 2 1 1 1 1 1 1 S420 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 S355 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 (D × t) S275 101,6 × 6,3 101,6 × 8 101,6 × 10 114,3 × 3,2 114,3 × 4 114,3 × 5 114,3 × 6 114,3 × 6,3 114,3 × 8 114,3 × 10 139,7 × 4 139,7 × 5 139,7 × 6 139,7 × 6,3 139,7 × 8 139,7 × 10 139,7 × 12 139,7 × 12,5 168,3 × 4 168,3 × 5 168,3 × 6 168,3 × 6,3 168,3 × 8 168,3 × 10 168,3 × 12 168,3 × 12,5 177,8 × 5 177,8 × 6 177,8 × 6,3 177,8 × 8 177,8 × 10 177,8 × 12 177,8 × 12,5 Profilo S235 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 2 1 1 1 2 1 1 1 1 2 1 1 1 S460 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 2 1 1 1 1 1 1 1 1 2 1 1 1 S420 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 S355 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 (D × t) S275 S460 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 Profilo UNI EN 10210-2 S235 S420 21,3 × 2,3 21,3 × 2,6 21,3 × 3,2 26,9 × 2,3 26,9 × 2,6 26,9 × 3,2 33,7 × 2,6 33,7 × 3,2 33,7 × 4 42,4 × 2,6 42,4 × 3,2 42,4 × 4 48,3 × 2,6 48,3 × 3,2 48,3 × 4 48,3 × 5 60,3 × 2,6 60,3 × 3,2 60,3 × 4 60,3 × 5 76,1 × 2,6 76,1 × 3,2 76,1 × 4 76,1 × 5 88,9 × 3,2 88,9 × 4 88,9 × 5 88,9 × 6 88,9 × 6,3 101,6 × 3,2 101,6 × 4 101,6 × 5 101,6 × 6 S355 (D × t) S275 Profilo S235 Profili circolari cavi finiti a caldo 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 2 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 2 1 1 1 1 1 1 1 1 2 1 1 1 1 1 1 1 1 1 2 2 2 1 1 1 2 1 1 1 1 1 1 1 2 2 2 1 1 1 1 1 1 3 2 2 1 1 1 1 1 1 1 3 2 2 2 1 1 2 2 2 1 1 1 1 1 3 2 2 1 1 1 1 1 1 3 3 2 2 1 1 1 1 1 1 4 3 3 2 1 1 3 2 2 1 1 1 1 1 3 3 2 2 1 1 1 1 1 4 3 3 2 1 1 1 1 1 1 4 3 3 2 2 1 CLASSIFICAZIONE DELLE SEZIONI 85 Tabella 2.48 Classificazione profili circolari finiti a caldo (parte 2) Profili circolari cavi finiti a caldo S355 S420 S460 S235 S275 S355 S420 S460 S235 S275 S355 S420 S460 Profilo S275 Profilo S235 Profilo UNI EN 10210-2 273 × 12,5 273 × 16 273 × 20 273 × 25 323,9 × 5 323,9 × 6 323,9 × 6,3 323,9 × 8 323,9 × 10 1 1 1 1 2 2 2 1 1 1 1 1 1 3 2 2 1 1 1 1 1 1 4 3 3 2 1 1 1 1 1 4 4 4 3 2 1 1 1 1 4 4 4 3 2 406,4 × 40 457 × 6 457 × 6,3 457 × 8 457 × 10 457 × 12 457 × 12,5 457 × 16 457 × 20 1 3 3 2 1 1 1 1 1 1 3 3 2 2 1 1 1 1 1 4 4 3 2 2 2 1 1 1 4 4 4 3 2 2 2 1 1 4 4 4 3 3 3 2 1 610 × 30 610 × 40 610 × 50 711 × 6 711 × 6,3 711 × 8 711 × 10 711 × 12 711 × 12,5 1 1 1 4 4 3 3 2 2 1 1 1 4 4 4 3 2 2 1 1 1 4 4 4 4 3 3 1 1 1 4 4 4 4 4 4 1 1 1 4 4 4 4 4 4 323,9 × 12 323,9 × 12,5 323,9 × 16 323,9 × 20 323,9 × 25 355,6 × 6 355,6 × 6,3 355,6 × 8 355,6 × 10 355,6 × 12 355,6 × 12,5 355,6 × 16 355,6 × 20 355,6 × 25 406,4 × 6 406,4 × 6,3 406,4 × 8 406,4 × 10 406,4 × 12 406,4 × 12,5 406,4 × 16 406,4 × 20 406,4 × 25 406,4 × 30 1 1 1 1 1 2 2 1 1 1 1 1 1 1 2 2 2 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 2 2 2 1 1 1 1 1 1 3 3 2 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 3 3 2 2 1 1 1 1 1 4 4 3 2 2 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 4 4 3 2 2 2 1 1 1 4 4 4 3 2 2 1 1 1 1 2 2 1 1 1 4 4 3 2 2 2 1 1 1 4 4 4 3 2 2 1 1 1 1 457 × 25 457 × 30 457 × 40 508 × 6 508 × 6,3 508 × 8 508 × 10 508 × 12 508 × 12,5 508 × 16 508 × 20 508 × 25 508 × 30 508 × 40 508 × 50 610 × 6 610 × 6,3 610 × 8 610 × 10 610 × 12 610 × 12,5 610 × 16 610 × 20 610 × 25 1 1 1 3 3 2 2 1 1 1 1 1 1 1 1 4 4 3 2 2 1 1 1 1 1 1 1 4 4 3 2 1 1 1 1 1 1 1 1 4 4 3 3 2 2 1 1 1 1 1 1 4 4 4 3 2 2 1 1 1 1 1 1 4 4 4 4 3 3 2 1 1 1 1 1 4 4 4 4 3 3 2 1 1 1 1 1 4 4 4 4 4 3 2 2 1 1 1 1 4 4 4 4 3 3 2 1 1 1 1 1 4 4 4 4 4 4 3 2 1 711 × 16 711 × 20 711 × 25 711 × 30 711 × 40 711 × 50 711 × 60 762 × 6 762 × 6,3 762 × 8 762 × 10 762 × 12 762 × 12,5 762 × 16 762 × 20 762 × 25 762 × 30 762 × 40 762 × 50 813 × 8 813 × 10 813 × 12 813 × 12,5 813 × 16 1 1 1 1 1 1 1 4 4 4 3 2 2 1 1 1 1 1 1 4 3 2 2 2 2 1 1 1 1 1 1 4 4 4 3 3 3 2 1 1 1 1 1 4 4 3 3 2 2 2 1 1 1 1 1 4 4 4 4 4 4 3 2 1 1 1 1 4 4 4 4 3 3 2 2 1 1 1 1 4 4 4 4 4 4 3 2 2 1 1 1 4 4 4 4 4 3 2 2 1 1 1 1 4 4 4 4 4 4 4 3 2 1 1 1 4 4 4 4 4 (D × t) Bozza 22 giugno 2011 (D × t) (D × t) 86 CAPITOLO 2 Tabella 2.49 Classificazione profili circolari finiti a caldo (parte 3) 4 4 4 4 3 2 4 4 4 4 4 3 2 4 4 4 4 3 2 4 4 4 4 4 3 2 1168 × 10 1168 × 12 1168 × 12,5 1168 × 16 1168 × 20 1168 × 25 1219 × 10 1219 × 12 1219 × 12,5 1219 × 16 1219 × 20 1219 × 25 S460 4 4 4 3 2 2 4 4 4 4 3 2 2 S420 4 4 3 2 1 1 4 4 4 3 2 1 1 S355 3 3 2 2 1 1 4 3 3 2 2 1 1 (D × t) S275 1016 × 12 1016 × 12,5 1016 × 16 1016 × 20 1016 × 25 1016 × 30 1067 × 10 1067 × 12 1067 × 12,5 1067 × 16 1067 × 20 1067 × 25 1016 × 12 Profilo S235 3 2 2 4 4 4 4 4 3 3 2 4 4 S460 3 2 1 4 4 4 4 4 3 2 2 4 4 S420 2 1 1 4 4 4 4 3 2 2 1 4 4 S355 1 1 1 4 4 3 3 2 2 1 1 4 4 (D × t) S275 S460 1 1 1 4 4 3 3 2 1 1 1 4 4 Profilo UNI EN 10210-2 S235 S420 813 × 20 813 × 25 813 × 30 914 × 8 914 × 10 914 × 12 914 × 12,5 914 × 16 914 × 20 914 × 25 914 × 30 1016 × 8 1016 × 10 S355 (D × t) S275 Profilo S235 Profili circolari cavi finiti a caldo 4 4 4 3 2 1 4 4 4 3 2 1 4 4 4 4 3 2 2 4 4 4 3 3 2 4 4 4 4 4 3 3 4 4 4 4 4 3 4 4 4 4 4 4 3 4 4 4 4 4 3 4 4 4 4 4 4 4 4 4 4 4 4 4 4 Tabella 2.50 Classificazione angolari a lati eguali (parte 1) S420 S460 S355 (D × t) S275 Profilo S235 S460 S420 S355 (D × t) UNI EN 10210-2 S275 Profilo S235 S460 S420 S355 (D × t) S275 Profilo S235 Profili circolari cavi finiti a caldo L45×4 1 2 3 4 4 L60×10 1 1 1 1 1 L80×12 1 1 1 1 1 L45×5 1 1 1 1 2 L65×5 3 3 4 4 4 L90×6 3 4 4 4 4 L45×6 1 1 1 1 1 L65×6 1 2 3 3 4 L90×7 3 3 4 4 4 L50×4 2 3 4 4 4 L70×5 3 4 4 4 4 L90×8 1 2 3 4 4 L50×5 1 1 2 3 3 L70×6 2 2 3 4 4 L90×9 1 1 2 3 3 L50×6 1 1 1 1 1 L70×7 1 1 2 3 3 L90×10 1 1 1 2 2 L50×7 1 1 1 1 1 L70×8 1 1 1 1 2 L90×12 1 1 1 1 1 L50×8 1 1 1 1 1 L70×10 1 1 1 1 1 L100×6 4 4 4 4 4 L55×4 3 3 4 4 4 L75×5 3 4 4 4 4 L100×7 3 4 4 4 4 L55×5 1 2 3 3 4 L75×6 2 3 4 4 4 L100×8 2 3 4 4 4 L55×6 1 1 1 3 3 L75×7 1 1 3 3 3 L100×10 1 1 2 3 3 L55×8 1 1 1 1 1 L80×6 3 3 4 4 4 L100×12 1 1 1 1 1 L60×5 2 3 3 4 4 L80×7 1 2 3 4 4 L100×15 1 1 1 1 1 L60×6 1 1 2 3 3 L80×8 1 1 2 3 3 L110×6 4 4 4 4 4 L60×8 1 1 1 1 1 L80×10 1 1 1 1 1 L110×7 4 4 4 4 4 Bozza 22 giugno 2011 CLASSIFICAZIONE DELLE SEZIONI 87 Tabella 2.51 Classificazione angolari a lati eguali (parte 2) Angolari a lati uguali S355 S420 S460 S235 S275 S355 S420 S460 S235 S275 S355 S420 S460 Profilo S275 Profilo S235 Profilo L110×8 3 3 4 4 4 L150×14 1 2 3 3 3 L180×20 1 1 1 2 2 L110×9 2 3 4 4 4 L150×15 1 1 2 3 3 L200×15 3 3 4 4 4 L110×10 1 2 3 3 4 L150×18 1 1 1 1 2 L200×16 3 3 4 4 4 L110×12 1 1 1 2 2 L160×14 2 2 3 4 4 L200×17 2 3 3 4 4 L120×10 2 3 3 4 4 L160×15 1 2 3 3 3 L200×18 2 2 3 3 4 L120×11 1 2 3 3 4 L160×16 1 1 2 3 3 L200×19 1 2 3 3 3 L120×12 1 1 2 3 3 L160×17 1 1 2 2 3 L200×20 1 1 2 3 3 L120×13 1 1 1 2 3 L180×13 3 3 4 4 4 L200×21 1 1 2 3 3 L120×15 1 1 1 1 1 L180×14 3 3 4 4 4 L200×22 1 1 1 2 3 L130×12 1 2 3 3 4 L180×15 2 3 3 4 4 L200×23 1 1 1 2 2 L140×10 3 4 4 4 4 L180×16 2 2 3 4 4 L200×24 1 1 1 1 2 L140×13 1 2 3 3 4 L180×17 1 2 3 3 3 L200×25 1 1 1 1 1 L150×10 3 4 4 4 4 L180×18 1 1 2 3 3 L200×26 1 1 1 1 1 L150×12 3 3 4 4 4 L180×19 1 1 2 3 3 (L × t) (L × t) (L × t) Tabella 2.52 Classificazione angolari a lati diseguali (parte 1) Bozza 22 giugno 2011 4 1 1 2 1 4 3 1 3 1 4 2 3 4 L60×30×6 L60×40×5 L60×40×6 L60×40×7 L65×50×5 L65×50×6 L65×50×7 L65×50×8 L70×50×6 L75×50×5 L75×50×6 L75×50×7 L75×50×8 L80×40×5 S460 3 1 1 2 1 4 3 1 3 1 4 2 3 4 S420 2 1 1 1 1 4 2 1 2 1 4 1 2 3 S355 1 1 1 1 1 3 1 1 1 1 2 1 1 3 (H × B × t) S275 S460 1 1 1 1 1 3 1 1 1 1 2 1 1 2 Profilo S235 S420 L30×20×3 L30×20×4 L30×20×5 L35×20×4 L35×20×5 L40×20×3 L40×20×4 L40×20×5 L40×25×4 L40×25×5 L45×30×4 L45×30×5 L50×30×5 L60×30×5 S355 (H × B × t) S275 Profilo S235 Angolari a lati diseguali 1 2 1 1 3 1 1 1 2 4 3 1 1 4 1 3 1 1 4 2 1 1 3 4 3 2 1 4 2 4 2 1 4 4 2 1 4 4 4 3 2 4 3 4 3 1 4 4 2 1 4 4 4 4 3 4 3 4 4 1 4 4 3 1 4 4 4 4 3 4 88 CAPITOLO 2 Tabella 2.53 Classificazione angolari a lati diseguali (parte 2) Bozza 22 giugno 2011 4 4 3 4 4 4 4 4 4 4 3 4 4 4 4 3 4 4 1 4 L110×75×10 L120×60×8 L120×60×10 L120×80×8 L120×80×10 L120×80×12 L120×80×14 L130×65×8 L130×65×10 L130×65×12 L150×75×9 L150×75×11 L150×100×10 L150×100×12 L150×100×14 L180×90×10 L200×100×10 L200×100×12 L200×100×15 S460 4 4 3 4 4 4 4 4 4 4 3 4 4 4 3 2 4 4 1 4 S420 4 3 2 4 4 2 4 4 4 4 2 4 4 3 2 1 4 2 1 4 S355 3 3 1 4 3 1 3 4 4 3 1 4 3 2 1 1 4 1 1 4 (H × B × t) S275 S460 3 2 1 4 2 1 2 4 3 3 1 4 3 1 1 1 3 1 1 4 Profilo S235 S420 L80×40×6 L80×40×7 L80×40×8 L80×60×6 L80×60×7 L80×60×8 L90×60×8 L100×50×6 L100×50×7 L100×50×8 L100×50×10 L100×65×7 L100×65×8 L100×65×9 L100×65×10 L100×65×11 L100×75×8 L100×75×10 L100×75×12 L110×75×8 S355 (H × B × t) S275 Profilo S235 Angolari a lati diseguali 1 3 2 4 2 1 1 4 3 1 4 3 4 3 1 4 4 4 3 2 4 3 4 3 1 1 4 3 2 4 3 4 3 2 4 4 4 3 3 4 3 4 4 2 1 4 4 3 4 4 4 4 3 4 4 4 4 4 4 4 4 4 3 2 4 4 3 4 4 4 4 4 4 4 4 4 4 4 4 4 4 4 2 4 4 4 4 4 4 4 4 4 4 4 4