Principi di aerodinamica
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Principi di aerodinamica
Corso di POLItecnico di MIlano Impianti Eolici Alessandro Croce Dipartimento di Scienze e Tecnologie Aerospaziali Politecnico di Milano Milano Anno Accademico 2015-16 Corso di Impianti Eolici – a.a. 2015-16 Principi di Aerodinamica Aerodinamica: studio dell’interazione tra solidi e gas in moto relativo Definizioni: Approccio Lagrangiano ►linee di corrente (pathlines) Approccio Euleriano ►linee di flusso (streamlines) Trasformazione Galileana Moto stazionario Fluido comprimibile VS incomprimibile Corso di Impianti Eolici – a.a. 2015-16 Principi di Aerodinamica Risultante azioni aerodinamiche su un corpo avente superficie esterna S: poiché t e quindi: Si ha: (sforzo): Corso di Impianti Eolici – a.a. 2015-16 Teorema di Buckingham (π) Teorema dell’analisi dimensionale, esso asserisce che ogni equazione fisica, dipendente da n variabili fisiche, esprimibili in termini di k quantità fisiche fondamentali indipendenti, è rappresentabile come unzione di (n-k) variabili adimensionali costruite con le variabili originali. Ogni equazione fisica del tipo è esprimibile nella forma Ove le sono numeri adimensionali funzioni delle variabili equazioni del tipo: attraverso Teorema di Buckingham (π) Corso di Impianti Eolici – a.a. 2015-16 Quantità primitive Quantità aerodinamiche Lunghezza Tempo Massa Coefficiente di viscosità F: Forza viscosa Corso di Impianti Eolici – a.a. 2015-16 Teorema di Buckingham (π) Dal teorema dell’analisi dimensionale, si ha che: oppure con Quindi, considerando una generica forza o momento aerodinamico A: Si ha che: con NB: la scelta particolare delle produttorie (in generale non unica) tende ad evidenziare i parametri la cui influenza è maggiore: Teorema di Buckingham (π) Corso di Impianti Eolici – a.a. 2015-16 Coerenza dimensionale e quindi da cui, risolvendo m = 1 se A = forza m = 2 se A = momento Inverso del numero di Reynolds Coefficiente adimensionale di forza (a meno di una costante) (a meno di una costante) Inverso del numero di Mach Corso di Impianti Eolici – a.a. 2015-16 Teorema di Buckingham (π) si traduce in ovvero dove Pressione dinamica Numero di Mach Numero di Reynolds Coefficiente adimensionale di forza/momento Corso di Impianti Eolici – a.a. 2015-16 Profili aerodinamici α: angolo di incidenza c: corda 1: linea di portanza nulla 2: bordo d'attacco 3: cerchio osculatore del bordo d'attacco 4: curvatura 5: spessore 6: dorso 7: bordo d'uscita 8: linea d'inarcamento media 9: ventre. Corso di Impianti Eolici – a.a. 2015-16 Profili aerodinamici Nomenclatura (ENG) Source: J.F. Manwell, J.G.McGowan,A.L.Rogers, Wind Energy Explained, Theory, Design and Application, Wiley, 2002 Corso di Impianti Eolici – a.a. 2015-16 Profili aerodinamici Lift, Drag, Moment Source: J.F. Manwell, J.G.McGowan,A.L.Rogers, Wind Energy Explained, Theory, Design and Application, Wiley, 2002 Corso di Impianti Eolici – a.a. 2015-16 Profili aerodinamici Corso di Impianti Eolici – a.a. 2015-16 Caratteristiche aerodinamiche Corso di Impianti Eolici – a.a. 2015-16 Profili aerodinamici Profili per turbine eoliche. Esempio: DU Wind Airfoils These airfoils are used by various wind turbine manufacturers world wide (GAMESA GE‐Wind, REpower, Dewind, Suzlon, Gamesa, LM Glasfiber, NOI Rotortechnik, Fuhrlander, Pfleiderer, EUROS, NEG Micon, Umoe blades, Ecotecnia ) in over 10 different rotor blades for turbines with rotor diameters ranging from 29 m to over 100 m, corresponding to machines with maximum power ranging from 350 kW to 3.5 MW Source: http://gcep.stanford.edu/pdfs/energy_workshops_04_04/wind_van_rooij.pdf Corso di Impianti Eolici – a.a. 2015-16 Profili aerodinamici Angle of attack [deg] Source: experimental data + Viterna extrapolation Corso di Impianti Eolici – a.a. 2015-16 Profili aerodinamici Angle of attack [deg] Source: experimental data + Viterna extrapolation Corso di Impianti Eolici – a.a. 2015-16 Influenza del numero di Reynolds Galleria del vento Corso di Impianti Eolici – a.a. 2015-16 1.4MW Civil-Aeronautical Wind Tunnel (CAWT): • 13.8x3.8m, 14m/s, civil section: - turbulence index < 2% - turbulence generators = 25% - 13m turntable • 4x3.8m, 55m/s, aero section: - turbulence <0.1% - open-closed test section Controllable motors, complete flow measurement and data acquisition systems Galleria del vento Corso di Impianti Eolici – a.a. 2015-16 Turn-table 13 m Turbulence (boundary layer) generators • Low speed testing in the presence of vertical wind profile • Multiple wind turbine testing (wake-machine interaction) • High speed testing • Aerodynamic characterization (Cp-TSR-β & CF-TSR-β curves) Corso di Impianti Eolici – a.a. 2015-16 Galleria del vento http://www.dnw.aero/mod_popup.htm?/up loadedImages/airfoil_in_test_sec_krgupdat ervar1000F.jpg http://www.scielo.org.ar/scielo.php?pid=S032707932005000300003&script=sci_arttext Corso di Impianti Eolici – a.a. 2015-16 Campo di moto attorno ad un profilo V Fonte: http://www.diam.unige.it/~irro/lecture.html a V V a Distribuzione e risultante degli sforzi agenti sul profilo Corso di Impianti Eolici – a.a. 2015-16 V Minimo valore di Cp comporta la massima supervelocità locale ed eventualmente formazione di onda d’urto, determina l’entità del recupero di pressione Un forte gradiente di recupero di pressione conduce alla transizione e causa separazione Pressioni al bordo d’uscita comportano maggior recupero di pressione Gradiente di pressione in aspirazione comporta un flusso laminare, bassa resistenza Corso di Impianti Eolici – a.a. 2015-16 Distribuzione e risultante degli sforzi agenti sul profilo Contorno del profilo Versore normale Coefficiente di forza Corda del profilo Vettore sforzo Pressione in condizioni statiche Densità Velocità Freccia uscente dal profilo: pressione minore della pressione atmosferica p∞ Freccia entrante nel profilo: pressione maggiore della pressione atmosferica p∞ Corso di Impianti Eolici – a.a. 2015-16 Distribuzione e risultante degli sforzi agenti sul profilo al variare di a Freccia uscente dal profilo: pressione minore della pressione atmosferica p∞ Freccia entrante nel profilo: pressione maggiore della pressione atmosferica p∞ Corso di Impianti Eolici – a.a. 2015-16 Distribuzione di velocità e pressione www.av8n.com/irro/profilo_e.html Corso di Impianti Eolici – a.a. 2015-16 Bernoulli 1. La variazione di velocità di un fluido è causata da un gradiente di pressione, NON il contrario. 2. Un gradiente di pressione normale alle linee di flusso è generato dalla deflessione delle linee di flusso stesse. Corso di Impianti Eolici – a.a. 2015-16 Bernoulli Equazione di continuità(conservazione massa): Equazione di conservazione dell’energia: Corso di Impianti Eolici – a.a. 2015-16 Bernoulli Bernoulli – – – – – Flusso stazionario Incomprimibile Non viscoso No scambio calore No variazione quota Quindi scambio pressione-velocità… non chiaro però causa-effetto Corso di Impianti Eolici – a.a. 2015-16 Bernoulli Bernoulli – 2 ► Bernoulli deriva da equazione di Newton, quindi l’accelerazione del fluido deriva da un gradiente di pressione. Corso di Impianti Eolici – a.a. 2015-16 Bernoulli Accelerazione normale Se le linee di flusso vengono deflesse, nasce un gradiente di pressione attraverso le linee di flusso stesse, con la pressione che aumenta allontanandosi dal ► centro di curvatura. Corso di Impianti Eolici – a.a. 2015-16 Bernoulli Accelerazione normale pA=pC=pinf pD>pB Source: H. Babinsky, How do wings work? http://iopscience.iop.org/0031-9120/38/6/001/pdf/pe3_6_001.pdf Corso di Impianti Eolici – a.a. 2015-16 Distribuzione e risultante degli sforzi agenti sul profilo Separazione Corso di Impianti Eolici – a.a. 2015-16 Transizione da laminare a turbolento Corso di Impianti Eolici – a.a. 2015-16 Transizione da laminare a turbolento Corso di Impianti Eolici – a.a. 2015-16 Transizione da laminare a turbolento Corso di Impianti Eolici – a.a. 2015-16 Transizione da laminare a turbolento Corso di Impianti Eolici – a.a. 2015-16 Transizione da laminare a turbolento Corso di Impianti Eolici – a.a. 2015-16 Transizione da laminare a turbolento Corso di Impianti Eolici – a.a. 2015-16 Transizione da laminare a turbolento Transizione Transizione da flusso laminare a flusso turbolento su un profilo. Flusso laminare (parte bassa nella foto) e flusso turbolento (parte alta nella foto) sullo scafo di un sommergibile Corso di Impianti Eolici – a.a. 2015-16 Transizione Source: http://www.aerospaceweb.org/question/aerodynamics/q0215.shtml Corso di Impianti Eolici – a.a. 2015-16 Caratteristiche aerodinamiche Al di sotto dello stallo Incidenza di portanza nulla Incidenza aerodinamica Valori tipici Teoria dei profili sottili Tratto lineare tipico Valore teorico Caratteristiche aerodinamiche Corso di Impianti Eolici – a.a. 2015-16 Valori tipici Non dipende significativamente dalla forma e non dipende dalla velocità Dipende in misura significativa dalla forma Caratteristiche aerodinamiche Corso di Impianti Eolici – a.a. 2015-16 Profilo spesso Profilo spesso, stallo di bordo d’uscita Profilo sottile, stallo di bordo d’attacco Profilo sottile Corso di Impianti Eolici – a.a. 2015-16 Caratteristiche aerodinamiche DF = Da + Dp Resistenza di profilo Resistenza di attrito Bassa per laminare Alta per turbolento Fortemente dipendente da Re Resistenza di pressione o forma Alta per laminare Bassa per turbolento Poco dipendente da Re Corso di Impianti Eolici – a.a. 2015-16 Caratteristiche aerodinamiche influenza dello spessore Corso di Impianti Eolici – a.a. 2015-16 Centro di pressione La posizione del centro di pressione varia al variare dell’incidenza e, per profili asimmetrici, si trova all’infinito in condizioni di portanza nulla. Non è un punto caratteristico del profilo Momento aerodinamico Corso di Impianti Eolici – a.a. 2015-16 Legge di trasporto dei momenti La derivata rispetto all’incidenza del momento aerodinamico attorno al centro aerodinamico si annulla Centro aerodinamico Corso di Impianti Eolici – a.a. 2015-16 Ala di apertura finita Visualizzazione con fumo della scia vorticosa generata dalla portanza. Modello di ala in galleria del vento. Risulta ben visibile alle estremità l’avvolgimento dei filetti vorticosi, che comporta una intensa concentrazione di vorticità. Corso di Impianti Eolici – a.a. 2015-16 Resistenza indotta Visualizzazione delle linee di corrente del campo di moto attorno ad un’ala di apertura finita Nell'ala d’apertura finita, la differenza di pressione tra dorso e ventre si annulla alle estremità alari, comportando un gradiente di pressione in direzione dell’apertura alare stessa. Come conseguenza si sviluppa una componente trasversale di velocità, di segno opposto fra dorso e ventre, che, a sua volta, origina uno strato vorticoso che si diparte dal bordo d’uscita dell’ala. I filetti vorticosi di rotazione concorde tendono ad avvolgersi, dando origine, in corrispondenza dell’estremità alare, a due zone a forma cilindrica di forte intensità vorticosa. Corso di Impianti Eolici – a.a. 2015-16 Resistenza indotta Schema di strato vorticoso con vortici concentrati alle estremità Corso di Impianti Eolici – a.a. 2015-16 Resistenza indotta La presenza della scia vorticosa altera il campo di moto non solamente a valle ma anche a monte dell’ala che si trova ad essere investita da un flusso d’aria non uniforme contestualmente alla generazione della portanza. Corso di Impianti Eolici – a.a. 2015-16 Resistenza indotta dL dL dD Corso di Impianti Eolici – a.a. 2015-16 Scia di un rotore A rare, unretouched aerial photo of an offshore windfarm in Denmark clearly shows how turbulence generated by large turbine rotors continues to build with each successive row of turbines. http://www.oneplusplus.com/AeroDynamic 2/WindTech.html