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Università degli Studi di Roma Tre Facoltà di Ingegneria C Corso di Tecnica T i delle d ll Costruzioni C i i – I° Modulo M d l – A/A 2007-08 2007 08 LEZIONE N N° 4 – STATO LIMITE ULTIMO DI TORSIONE • • • • • • Posizione del problema La torsione di travi in c.a - II° stadio: il comportamento elastico – la torsione nelle sezioni monoconnesse – La torsione nelle sezioni biconnesse La torsione di travi in c.a - III° stadio: SLU – quadro fessurativo di una trave in c.a. soggetta a torsione – Il modello a traliccio – Il progetto delle armature longitudinali – Il progetto delle armature trasversali Indicazioni normative – Le prescrizioni del D.M. 14.09.05 – Le prescrizioni dell’Eurocodice EC2 La contemporanea presenza di Torsione e taglio Esempio: progetto di una trave in c.a. soggetta a torsione Università degli Studi di Roma Tre Facoltà di Ingegneria C Corso di Tecnica T i delle d ll Costruzioni C i i – I° Modulo M d l – A/A 2007-08 2007 08 SLU per torsione in travi in c.a. (Posizione del Problema) Le azioni torcenti sono presenti in molte situazioni strutturali essendo i carichi difficilmente applicati al centro di taglio della trave. Tuttavia, nella pratica progettuale esse vengono in genere trascurate sia perché le strutture sono normalmente considerate piane, sia perché in effetti, a parte casi particolari, esse non producono rilevanti effetti indesiderati. indesiderati Torsione Primaria (Balconi, Scale, etc.) Mt Torsione i Secondaria d i Università degli Studi di Roma Tre Facoltà di Ingegneria C Corso di Tecnica T i delle d ll Costruzioni C i i – I° Modulo M d l – A/A 2007-08 2007 08 SLU per torsione in travi in c.a. (Posizione del Problema) Torsione secondaria delle travi di un solaio Torsione p primaria della trave di un balcone o dell’impalcato di un ponte Università degli Studi di Roma Tre Facoltà di Ingegneria C Corso di Tecnica T i delle d ll Costruzioni C i i – I° Modulo M d l – A/A 2007-08 2007 08 SLU per torsione in travi in c.a. (Posizione del Problema) Il comportamento di travi in calcestruzzo soggette a torsione è molto differente al variare del livello di sollecitazione. Per bassi livelli di sollecitazione la trave si comporta con buona approssimazione come una trave di De Saint-Venant, dunque con sezione interamente reagente (I° Stadio). Al crescere del momento torcente la trave comincia a fessurarsi con riduzione della rigidezza torsionale. torsionale La resistenza della trave allo stato limite ultimo è fornita da una parte limitata della sezione e dalle armature presenti. Mt crescente I° Stadio III° Stadio Università degli Studi di Roma Tre Facoltà di Ingegneria C Corso di Tecnica T i delle d ll Costruzioni C i i – I° Modulo M d l – A/A 2007-08 2007 08 La torsione in travi in c.a. (I° stadio) SEZIONI MONOCONNESSE (SEZIONI RETTANGOLARI) Andamennto delle teensioni tanggenziali τ Al I° stadio la trave si comporta approssimativamente come una trave di De Saint-Venant soggetta a Momento Torcente. Le tensioni tangenziali presentano un andamento lineare che si annulla a metà dello spessore. Tensioni Tangenziali τ max ma Mt =ψ 2 bh ⎧h / b = 1 → 4.79 ψ =⎨ ⎩h / b = ∞ → 3 Rigidezza Torsionale Kt = Mt θ = β Gb 3 h ⎧h / b = 1 → 0.41 β =⎨ ⎩h / b = ∞ → 1 / 3 Angolo di torsione: Rotazione tra due sezioni a distanza unitaria Università degli Studi di Roma Tre Facoltà di Ingegneria C Corso di Tecnica T i delle d ll Costruzioni C i i – I° Modulo M d l – A/A 2007-08 2007 08 SLU per torsione in travi in c.a. (I° stadio) SEZIONI MONOCONNESSE (SEZIONI RETTANGOLARI) Nelle travi con sezione decomponibile in più rettangoli, il momento torcente agente nei singoli rettangoli si valuta in proporzione alla rigidezza torsionale dei rettangoli stessi. Momento Torcente e tensioni tangenziali nel rettangolo i-mo τmax,i Mt1 Mt2 K ti M ti = M t ∑ K ti i Mt3 τ max,i = ψ i M ti 2 bi h i N.B. il procedimento per la valutazione dei singoli momenti torcenti Mti è in realtà esatta solo per h/b=∞, ma può essere accettata tt t con tollerabile t ll bil approssimazione i i anche h in i sezioni i i con spessore non trascurabile. Università degli Studi di Roma Tre Facoltà di Ingegneria C Corso di Tecnica T i delle d ll Costruzioni C i i – I° Modulo M d l – A/A 2007-08 2007 08 SLU per torsione in travi in c.a. (I° stadio) SEZIONI CAVE (VALUTAZOINE TENSIONI TANGENZIALI) Nelle travi a sezione cava le relazioni precedenti non sono applicabili. Per sezioni di piccolo spessore esiste una teoria approssimata dovuta a Bredt che permette di valutare la tensione media lungo lo spessore. La forza elementare agente sul tratto di sezione di lunghezza ds risulta essere pari a: dF = q ds = τ h ds Ω Il momento esterno Mt dovrà essere equilibrato dalla somma dei momenti che le forze dF hanno rispetto al baricentro della Costanza flusso sezione: delle tensioni M t = ∫ qdsr = ∫ q ds r = q ∫ rds = 2qΩ Mt Formula se h=cost τ= 2Ωh di Bredt Università degli Studi di Roma Tre Facoltà di Ingegneria C Corso di Tecnica T i delle d ll Costruzioni C i i – I° Modulo M d l – A/A 2007-08 2007 08 SLU per torsione in travi in c.a. (I° stadio) SEZIONI CAVE (VALUTAZIONE RIGIDEZZA TORSIONALE) La rigidezza torsionale di travi cave di piccolo spessore si può trovare facilmente utilizzando il principio di conservazione dell’energia. Uguagliando infatti l’energia di deformazione al lavoro delle forze esterne si ha: Lavoro Esterno 1 L e = M tθ (Teorema di Clapeyron) C ) 2 Energia di deformazione 1 L i = ∫ τ γ dV 2 Li = Le 4GΩ 2 Mt = θ = K tθ ds ∫ h Rigidezza Torsionale 1 1 M tθ = ∫ τ γ dV 2 2 Ponendo γ= τ G G= τ= E 2(1 +ν ) Mt 2Ωh Università degli Studi di Roma Tre Facoltà di Ingegneria C Corso di Tecnica T i delle d ll Costruzioni C i i – I° Modulo M d l – A/A 2007-08 2007 08 SLU per torsione in travi in c.a. (III° stadio) LINEE ISOSTATICHE DI UNA TRAVE SOGGETTA A TORSIONE Le linee isostatiche di una trave cava soggetta a momento torcente sono quelle schematicamente indicate nella figura in basso. Mt Elemento infinitesimo Riferimento principale Università degli Studi di Roma Tre Facoltà di Ingegneria C Corso di Tecnica T i delle d ll Costruzioni C i i – I° Modulo M d l – A/A 2007-08 2007 08 SLU per torsione in travi in c.a. c a (III (III° stadio) STATO FESSURATIVO E MODELLO A TRALICCIO Nel momento in cui la trave si fessura perde rigidezza e la sezione reagisce solo parzialmente alla sollecitazione. Allo stato limite ultimo è ragionevole adottare un modello a traliccio, considerando come parte reagente della sezione una sezione cava di spessore h. h L L’andamento andamento delle linee isostatiche prima illustrato suggerisce il modello indicato in figura costituito da bielle compresse di cls e bielle tese rappresentate dall’armatura in ognuna delle quattro facce esterne. Questi quattro modelli piani sono poi connessi nello spazio mediante armature longitudinali. TRALICCIO DI RAUSCH Università degli Studi di Roma Tre Facoltà di Ingegneria C Corso di Tecnica T i delle d ll Costruzioni C i i – I° Modulo M d l – A/A 2007-08 2007 08 SLU per torsione in travi in c.a. c a (III (III° stadio) CALCOLO ARMATURE LONGITUDINALI Considerata un porzione della sezione di lunghezza unitaria la forza su di esse (scorrimento) vale τh dove h è lo spessore della sezione tubolare. Per l‘equilibrio questa forza si scompone in una forza nell’armatura long. (Fl) e un’altra un altra nella biella compressa (C). (C) La forza di compressione C allo spigolo della sezione ha una componente orizzontale equilibrata dall’armatura longitudinale. Mt τ h1 = sin α 2Ω sin α Mt τ h1 = Fl 1 = tan α 2Ω tan α C= d Al = 1.0 <cotα <2.0 p = perimetro sezione tubolare Mt p Fl 1 p = f yd 2Ω tan α f yd Armatura Longitudinale Università degli Studi di Roma Tre Facoltà di Ingegneria C Corso di Tecnica T i delle d ll Costruzioni C i i – I° Modulo M d l – A/A 2007-08 2007 08 SLU per torsione in travi in c.a. c a (III (III° stadio) CALCOLO ARMATURE TRASVERSALI La componente verticale deve essere invece equilibrata da un’armatura trasversale (staffe) M Fst = τ ⋅ h ⋅1 = C sin α = t 2Ω Ast nst A1,st Mt = = tan α s d cot α 2Ωf yd α Mt = 2 Al f yd p tan α N° staffe intercettare da una biella di cls n st = d cot α s nst A1,st f yd = Mt d 2Ω Ast Al = tan 2 α s p Armatura Trasversale Università degli Studi di Roma Tre Facoltà di Ingegneria C Corso di Tecnica T i delle d ll Costruzioni C i i – I° Modulo M d l – A/A 2007-08 2007 08 SLU per torsione in travi in c.a. c a (III (III° stadio) CALCOLO ARMATURE A TORSIONE Ast Al = tan 2 α p s α Fissato l’angolo α e determinata la quantità di armatura longitudinale Al si può determinare l’area delle staffe per unità di lunghezza della trave. In alternativa, fissata l’armatura trasversale e l’angolo α di inclinazione delle fessure si può valutare l’armatura longitudinale. g Se p poi si valutano indipendentemente armatura longitudinale e trasversale si può ricavare il valore dell’angolo di inclinazione delle bielle α Università degli Studi di Roma Tre Facoltà di Ingegneria C Corso di Tecnica T i delle d ll Costruzioni C i i – I° Modulo M d l – A/A 2007-08 2007 08 SLU per torsione in travi in c.a. c a (III (III° stadio) VERIFICA BIELLE COMPRESSE La forza di compressione C deve essere compatibile con la resistenza del cls. In particolare la tensione nella biella di cls compresa tra due fessure a distanza unitaria, la cui area resistente è pari a A=1 x h x cosα σc = cosα Mt C = A Ωh sin 2α M tu,C = f cdΩh sin 2α Se α = 45° σc = C Mt = A Ωh M tu ,C = f cd Ωh Momento ultimo per schiacciamento delle bielle di cls Università degli Studi di Roma Tre Facoltà di Ingegneria C Corso di Tecnica T i delle d ll Costruzioni C i i – I° Modulo M d l – A/A 2007-08 2007 08 SLU per torsione in travi in c.a. c a (III (III° stadio) RIFERIMENTI NORMATIVI (EUROCODICE 2) L’eurocodice impone che lo spessore sia pari al rapporto tra l’area racchiusa dal perimetro esterno e il perimetro esterno p stesso. h= A A p A = area racchiusa dal perimetro esterno p Il valore minino di h = 2 c con c=copriferro p h L’EC2 impone inoltre che per la verifica delle bielle compresse la resistenza a compressione p del cls sia ridotta del fattore ν ⎛ ⎝ ν = 0.7⎜ 0.7 − f ck ⎞ ⎟ ≥ 0.35 200 ⎠ Nelle travi a a cassone se le staffe sono disposte su entrambe le facce ν può essere ≥ 0.5 Università degli Studi di Roma Tre Facoltà di Ingegneria C Corso di Tecnica T i delle d ll Costruzioni C i i – I° Modulo M d l – A/A 2007-08 2007 08 SLU per torsione in travi in c.a. c a (III (III° stadio) LA CONTEMPORANEA PRESENZA DI TAGLIO E TORSIONE Nella maggior parte dei casi gli elementi strutturali sottoposti a torsione sono anche in genere sottoposti anche a taglio. Si pensi ad esempio ad una trave che garantisca l’equilibrio dell’aggetto di un balcone e contemporaneamente garantisca ll’equilibrio equilibrio ai carichi verticali rappresentati dal peso del solaio e della tamponatura, oltre che al preso proprio. La contemporanea azione di taglio e torsione produce un certo grado di Vd (Taglio di calcolo) interazione tra le due sollecitazione Mtd (Momento torcente di calcolo) che tuttavia nella pratica progettuale si ritiene opportuno trascurare. Le armature così calcolate si sommano semplicemente semplicemente. Occorre però verificare la seguente condizione (Ec2) 2 2 ⎛ M td ⎞ ⎛ V d ⎞ M = momento t torcente t t ultimo lti ⎟⎟ + ⎜⎜ ⎟⎟ ≤ 1 tu ⎜⎜ Vu = Taglio ultimo ⎝ M tu ⎠ ⎝ V u ⎠ Università degli Studi di Roma Tre Facoltà di Ingegneria C Corso di Tecnica T i delle d ll Costruzioni C i i – I° Modulo M d l – A/A 2007-08 2007 08 SLU per torsione in travi in c.a. c a (III (III° stadio) LA CONTEMPORANEA PRESENZA DI TAGLIO E TORSIONE (EC2) ⎛ M td ⎜⎜ ⎝ M tu 2 ⎞ ⎛ Vd ⎞ ⎟⎟ + ⎜⎜ ⎟⎟ ≤ 1 ⎠ ⎝ Vu ⎠ M tu = ν f cd Ωh Vu = 0.5ν f cd b 0.9d ⎛ ⎝ ν = 0.7⎜ 0.7 − 2 f ck ⎞ ⎟ ≥ 0.35 200 ⎠ Mtu = momento torcente ultimo per crisi del cls Vu = Taglio T li ultimo li per crisi i i del d l cls l Vu = Fattore di riduzione della resistenza a compressione Università degli Studi di Roma Tre Facoltà di Ingegneria C Corso di Tecnica T i delle d ll Costruzioni C i i – I° Modulo M d l – A/A 2007-08 2007 08 SLU per torsione in travi in c.a. c a (III (III° stadio) ESERCIZIO Con riferimento all’Eurocodice 2 1) si dimensioni allo stato limite ultimo una sezione rettangolare in c.a. soggetta ad un momento torcente Mt=46 kNm. A tale scopo di utilizzi un calcestruzzo di classe C20/25 e un acciaio con resistenza caratteristica allo snervamento t fyk=430 430 MPa. MP 2) Si dimensioni l’armatura longitudinale e trasversale a torsione della trave. Università degli Studi di Roma Tre Facoltà di Ingegneria C Corso di Tecnica T i delle d ll Costruzioni C i i – I° Modulo M d l – A/A 2007-08 2007 08 SLU per torsione in travi in c.a. c a (III (III° stadio) ESERCIZIO: PROGETTO DI UNA TRAVE SOGGETTA A TORSIONE QUESITO N° 1 Utilizzando un copriferro di 3 cm e scegliendo lo spessore della sezione tubolare equivalente h pari a 2 volte il copriferro c, c ll’area area della sezione soggetta al momento torcente Mt si ricava dalla formula che fornisce il momento torcente ultimo della sezione per schiacciamento delle bielle compresse inclinate di un angolo θ: M t = ν f cd Ω h sin 2θ Mt Ω= ν f cd h sin 2θ Ω= Mt 2ν f cd c sin 2θ Università degli Studi di Roma Tre Facoltà di Ingegneria C Corso di Tecnica T i delle d ll Costruzioni C i i – I° Modulo M d l – A/A 2007-08 2007 08 SLU per torsione in travi in c.a. c a (III (III° stadio) ESERCIZIO QUESITO N° 1 Scegliendo come forma della sezione quella rettangolare e prefissando la base B l’altezza l altezza H si può ricavare dall’espressione dall espressione di Ω come segue: Ω H= + 2c B − 2c Ω = ( B − 2c ) × ( H − 2c ) Partendo da un valore cautelativo di θ=26°.5 e scegliendo una base B=40 cm si ha: Ω= 4600 = 1765 cm 2 2 × 0.417 × 1.297 × 3 × 0.803 Æ H= 1765 + 2 × 3 ≅ 60 cm 40 − 2 × 3 Università degli Studi di Roma Tre Facoltà di Ingegneria C Corso di Tecnica T i delle d ll Costruzioni C i i – I° Modulo M d l – A/A 2007-08 2007 08 SLU per torsione in travi in c.a. c a (III (III° stadio) ESERCIZIO QUESITO N°2 Armatura longitudinale: Al = 4600 × 2 ( 40 + 60 ) Mt p = = 13.93 cm 2 2Ω tanθ f yd 2 × 1765 × 0.5 × 37.4 Æ si scelgono 6φ18 =15.24 cm 2 In tal modo si dispongono 4 ferri d’angolo e due ferri di parete distanti dai primi 28 cm, inferiore al massimo ammesso dall’Ec2 e pari a 35 cm Università degli Studi di Roma Tre Facoltà di Ingegneria C Corso di Tecnica T i delle d ll Costruzioni C i i – I° Modulo M d l – A/A 2007-08 2007 08 SLU per torsione in travi in c.a. c a (III (III° stadio) ESERCIZIO QUESITO N°2 Armatura Trasversale: Ast cm 2 cm 2 13.93 2 tan θ = 0.0174 = = 1.74 s cm m 2 × ( 40 + 60 ) Scegliendo staffe φ8 il passo è pari a 0.5 = 0.28 m = 28 cm 1.74 Tale passo risulta superiore al massimo ammesso e pari a 1/8 del diametro esterno della sezione e dunque pari a 1/8 × 2 (40+60) = 25 cm. Il passo delle staffe si assume quindi pari a s = 25 cm s=